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沙尘暴环境中低矮建筑风压特性的数值研究: 2025年; 基于欧拉-拉格朗日模型研究了风沙环境中低矮建筑的风压分布特征。结果表明:风场中沙颗粒的存在减小了平均风速,增大脉动风速,沙粒运动使小尺度涡的能量增加;与净风场相比,挟沙风场中的平均风压系数无明显变化,脉动风压系数增大显著;沙粒的扰动使湍流脉动增强、气流不稳定性增加,屋面的极值风压系数增大6%~10%,且屋面测点间的风压相关性有增大趋势,局部联动出现负压极值而造成围护结构破坏的概率增加;0°和45°风向角模型的非高斯区域均增大50%以上,因此沙尘暴环境中有更多区域的围护结构易发生局部撕裂破坏。; 胡荻黄宁黄宁Rezaali Pakzad张洁; 关键词：低矮建筑沙尘暴风压系数

稳态雷暴冲击风作用下典型矩形梁断面风压特性数值模拟研究: 2024年; 为研究稳态雷暴冲击风作用下矩形梁断面的风压特性,采用大涡模拟方法,对不同径向位置下2∶1矩形梁断面的绕流场进行数值模拟,并将数值模拟值与风洞试验值进行对比。在此基础上,对矩形梁断面的绕流场和风压分布特性进行了分析,并对矩形梁断面风压功率谱及相关性进行了研究。研究结果表明:在r=0.6D jet(发展阶段)、r=1.8 D jet(成熟阶段)和r=4.0D jet(消散阶段)三个典型工况下,矩形梁表面风压系数基本沿着中心轴对称,且矩形梁距离射流中心越远,其风压系数绝对值越小。其中,迎风面风压系数均为正值,下表面及背风面风压系数均为负值,而上表面的风压系数随不同径向距离而变化显著。在r=1.8D jet位置处,气流在下表面后端发生一定程度的再附,使下表面后端的压力有所增大;在r=4.0D jet位置处,气流在上表面前端发生分离导致前端负压进一步变大。迎风面区域的旋涡已经形成稳定结构,各测点的脉动风压能量基本保持稳定,背风面的上拐角处附近能量达到最大,而上表面和下表面的前拐角处能量较低。矩形梁断面同面测点风压系数均为正相关,且风压相关性随着测点间距的增加而减小;迎风面测点脉动风压相干性较强,相干函数值在0.9左右;而上表面和背风面测点的脉动风压分别在0.05 Hz附近以及在频率低于0.2 Hz时具有很强的相干性。在气动导纳函数方面,传统的Sears函数值在雷暴冲击风环境下将不再适用。; 胡朋陈飞韩艳陈婉婷李春光胡广德; 关键词：雷暴冲击风矩形梁大涡模拟风压系数脉动风压

竖条对二维方柱风压特性影响研究: 2024年; 为探究竖条对二维方柱风压特性的影响,本试验设置了参考模型以及竖条布置位置改变共三种模型,通过风洞试验的方法,对比分析了在均匀紊流场情况下,有无竖条以及竖条位置发生改变时,二维方柱平均风压和脉动风压的差异;各工况下气动力差异。研究表明:当竖条靠近迎风拐角布置时,迎风边缘出现较大的风致吸力。模型表面布置竖条均能有效降低侧风面、背风面风压值。当竖条位置靠近模型内侧布置时,平均阻力系数降幅达为35.2%。因此,通过合理布置竖条能够有效降低二维方柱表面风压以及整体风荷载。; 吕伟; 关键词：风洞试验气动力系数风压分布

下击暴流作用下济宁北站屋盖风压特性: 2024年; 下击暴流是一种破坏力极强的极端天气,会对建筑物产生巨大破坏。为探究下击暴流对大跨结构屋盖的影响,利用计算流体力学(CFD)进行数值模拟,以济宁北站为原型探究风向角、径向距离以及云层移动速度对屋盖风压的影响。研究结果表明:济宁北站上屋盖在下击暴流的作用下整体处于负风压作用,且最大负风压位置出现在屋盖迎风区域。济宁北站的屋盖迎风面前缘风压变化梯度很大,最大风压出现在风向角为0°时的屋盖前缘,其最大负风压系数可以达到-2.5左右。济宁北站屋盖的最大负风压出现在径向距离为1.25Djet附近,其上屋盖的背风区受径向距离的影响较小。喷口的移动对屋盖迎风区前缘的负风压产生了增强效果。; 李伟庄新龙孙宇赵玉岐许方辉孙鑫晖张营营; 关键词：下击暴流风压特性风向角

高速列车作用于人行道盖板的脉动风压特性被引量：1: 2024年; 运行的高速列车对线路两侧人行道盖板施加风荷载,盖板可能被瞬时气动吸力掀翻,也可能在列车风的反复冲击下出现疲劳破坏。以32 m简支箱梁桥为工程背景,对CRH380A型高速列车作用于人行道盖板的脉动风压特性进行数值模拟,分析开孔形式、列车运行速度对盖板表面风压和流场分布的影响,阐述盖板开孔“泄压”的作用机理,并基于抗揭安全裕度对盖板进行掀翻风险评估。研究结果表明:盖板上表面离列车近处压强大,风压极值不随开孔数改变;盖板下表面风压分布均匀,风压极值随开孔数增加而增大。开孔能将列车风引入排水渠,让盖板下表面受到与上表面方向相反、数值较小的均匀风荷载,产生一种压强抵消效应,且开双孔效果更好。与其他线路附属结构类似,盖板表面车致脉动风压数值近似与列车速度的平方成正比。盖板抗揭安全裕度随开孔数的增加而增大,随车速的增加而减小,当车速高于350 km/h时,开双孔盖板仍具有充足的安全裕度。; 蔡陈之詹晏辉何旭辉邹云峰邹云峰艾宇言; 关键词：高速列车列车风风压特性

基于风洞试验的双曲面超高层建筑风压特性分析: 2024年; 依托迪拜蓝天酒店工程,采用风洞试验方法,研究双曲面超高层建筑外立面极值风压分布特性。根据建筑外立面支撑面积,给出支撑面积折减系数。根据不同的荷载组合,给出角部风荷载组合系数,通过叠加外立面风压块,可确定对应的风荷载。研究结果表明,超高层建筑造型复杂的外立面及立面交界拐角位置极值风压较大,这是由建筑外形突变和来流风绕流效应引起的,在设计过程中应重点考虑相应区域建筑外立面抗风性能。; 蒋家园; 关键词：风压风洞试验折减系数

不同风场中特高压换流站阀厅屋盖风压特性试验研究被引量：1: 2024年; 特高压(ultra high voltage,UHV)换流站阀厅的金属屋面系统在风荷载作用下易发生屋面表层风揭事故。为深入探讨该类建筑屋面的风压极值特性,基于风洞试验分别探讨了大气边界层(atmospheric-boundary-layer,ABL)风、壁面射流、均匀湍流三种风场作用下的屋面风压特性,比较了平均风剖面、风速、风向、湍流强度等因素对屋面风压的影响。结果表明:阀厅屋盖迎风前缘负风压最大,且控制风向角在45°左右;壁面射流风场下平均风压系数与脉动风压系数均超过大气边界层风场的结果;风速对阀厅屋盖的负风压系数均值和极值影响较小,而湍流度对风压系数的极值影响较大;大气边界风场时,JGJ/T 481—2019《屋盖结构风荷载标准》的最不利风压系数建议值偏于安全;而在壁面射流风场下,阀厅屋盖全风向最不利风压系数在所有区域都大于JGJ/T 481—2019的建议值,设计中应加以重视。; 汪之松王宇杰余波徐晴何勇李正良; 关键词：壁面射流均匀湍流

大涡模拟下两种张拉膜结构的风压特性: 2023年; 以ANSYS WORKBENCH19.0为模拟平台,采用高精度大涡模拟(LES)对鞍型和连续拱形两种大跨度膜结构在10 m/s、15 m/s、20 m/s三种风速及0°、45°两种风向角的竖向平均风荷载作用下进行数值模拟,得到两种模型在竖向风荷载作用下膜面的风压作用规律。膜结构在竖向风荷载作用下的风振响应影响非常明显,与在水平风向角下的风振响应相当。; 孙芳锦张双磊尚俊晨卢琛张大明; 关键词：风压系数大涡模拟风压分布特性

边界层紊流中典型气动外形低矮建筑风压特性研究被引量：1: 2023年; 通过低矮建筑刚性模型测压试验,研究边界层紊流作用下低矮建筑气动外形特征、来流风向等因素对其风压分布及三维绕流特性的影响,并尝试总结不同气动外形低矮建筑风压特性的一般性规律。基于测压试验和已有研究结论,给出典型来流风向下屋盖表面风压分布和分区体型系数结果,定性分析低矮建筑复杂三维绕流特性,并进一步探讨曲面和直线型外轮廓低矮建筑非定常气动力与流体分离再附、旋涡脱落等流动现象之间的内在关联。结果表明:近地边界层紊流干扰下,低矮建筑表面风压分布规律复杂且影响因素较多,目前还难以定量给出广泛通用的定量分析结果;试验研究所选择的2类低矮建筑外形有一定代表性,总结发现气动外形差异是引起低矮建筑风压特性复杂多变的控制性因素之一,若屋盖表面平缓连续且无外形突变,其风压分布相对较均匀,但如有拐角、挑檐和脊线等外形突变情形,则该位置会出现一定范围的较大值负压区,并可能在局部区域取得极大值体型系数。; 张蒙; 关键词：低矮建筑风压特性气动外形

某电厂空冷钢塔风压特性风洞试验研究: 2023年; 采用同步测压风洞试验技术,对某电厂空冷钢塔内外表面风荷载进行了研究,并考虑了透风率对展宽平台和百叶窗内压系数的影响,得到了塔体的层阻力系数。结果表明:展宽平台和百叶窗的外表面风压分布与上部塔体明显不同,塔体外表面负压极值出现在展开平台以上靠近喉部的高度处;随着透风率增大,冷塔内表面风压系数绝对值减小;在0.3倍塔高以下部分,层阻力系数较大,处于0.6~0.9之间,此高度范围在结构设计时应重点关注。; 侯亚委刘学武赵迎九李庆建; 关键词：风洞试验风压系数

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