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脉冲磁场对Mg-4Y-2.5Nd-0.5Gd-0.5Zr合金凝固组织和力学性能的影响: 2024年; 以Mg-4Y-2.5Nd-0.5Gd-0.5Zr镁合金为对象,采用OM、SEM、XRD、EDS及万能拉伸试验机等手段,研究了不同脉冲磁场工艺参数对该合金凝固组织和力学性能的影响。结果表明,脉冲磁场能有效改善Mg-4Y-2.5Nd-0.5Gd-0.5Zr合金的凝固组织并提高其力学性能。在0~300 V、0~10 Hz、200~600℃内,Mg-4Y-2.5Nd-0.5Gd-0.5Zr合金的晶粒尺寸随着脉冲电压的增大逐渐减小,随着脉冲频率和模具温度的增加先减小后增大,而合金的抗拉强度和伸长率随着脉冲电压的增加逐渐提高,随着脉冲频率和模具温度的增加先提高后降低。在脉冲电压为300 V、脉冲频率为5 Hz、模具温度为400℃时,合金的晶粒尺寸达到最小值,为41.66μm,相比未处理的合金细化了18.82%。同时,合金的抗拉强度和伸长率都达到最大值,分别为184.88 MPa和4.67%,相比未处理的合金分别提高了10.2%和45.94%。Mg-4Y-2.5Nd-0.5Gd-0.5Zr合金的最佳脉冲磁场处理工艺:脉冲电压为300 V、脉冲频率为5 Hz、模具温度为400℃。; 刘武平陈乐平周全袁源平刘曜熙; 关键词：脉冲磁场凝固组织力学性能

砂型铸造Mg-9Gd-3Y-0.5Zr合金的线收缩: 2024年; 研究铸件几何特征对砂型铸造Mg-9Gd-3Y-0.5Zr(VW93)合金线收缩的影响。利用3D扫描仪精确提取自由收缩和受阻收缩砂铸件的尺寸,并用于计算收缩系数。引入砂芯体积与铸件包络体积之比(γ)量化砂芯对铸件收缩的约束程度。通过分析自由收缩系数的统计分布和受阻收缩系数随γ的变化规律发现,VW93合金的自由收缩系数为1.96%,受阻收缩系数随γ的增大而线性减小,此关系为根据铸件几何结构预测VW93合金收缩率提供支持。; 蒋锐吴国华谢赫童鑫张亮戚方舟刘文才耿莹晶任广笑; 关键词：砂型铸造

时效温度对Mg-2.0Zn-1.0Y-0.5Zr合金组织与性能的影响: 2024年; 采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、拉伸试验、浸泡试验和电化学试验等研究了固溶态Mg-2.0Zn-1.0Y-0.5Zr合金在180~220℃时效12 h后的微观组织、耐蚀性能和力学性能。结果表明:随着时效温度从180℃升高到220℃,合金中析出的颗粒状第二相数量增多,第二相体积分数由0.03%(固溶态)升至0.36%(220℃时效12 h),力学性能明显提高,但耐蚀性能下降。当时效温度为200℃时,合金的综合性能较优,其抗拉强度、屈服强度、伸长率和腐蚀速率分别为(268.1±11.3) MPa、(170.4±8.5) MPa、(15.8±0.6)%和(0.575±0.039) mm/y。; 郑向阳贺俊光冯武云龚圆田培梧; 关键词：时效温度耐蚀性能

Mg-9Gd-3.5Y-2Zn-0.5Zr合金材料喷丸强化工艺及摩擦磨损性能研究: 2024年; 目的提高Mg-9Gd-3.5Y-2Zn-0.5Zr合金的耐磨性能。方法通过喷丸强化工艺对Mg-9Gd-3.5Y-2Zn-0.5Zr合金表面进行处理,在合金表面制备出纳米强化层,随后进行干滑动摩擦磨损试验,探究其喷丸强化后耐磨性能的改变。利用OM、SEM研究合金表层至内部晶粒尺寸及组织特征的变化。利用电子天平秤测量摩擦磨损试验前后质量的损失量。利用维氏显微硬度计测量合金强化层深度方向的硬度分布。利用SEM研究了合金摩擦磨损后的形貌特征,探究其磨损机制。结果对Mg-9Gd-3.5Y-2Zn-0.5Zr合金进行表面喷丸处理后,表面分别出现了200~370μm厚的晶粒细化层,其中喷丸气压为0.4 MPa、时间为40 s的试样的细晶强化层厚约为250μm,硬度约为155HV,较原始试样提高了50%左右。结论经喷丸强化后,镁合金表面发生塑性变形,获得纳米晶。晶粒尺寸从表层到内部逐渐变大,呈现梯度变化,喷丸处理后试样磨损质量普遍降低,耐磨性能得到提高,其中气压为0.4MPa、喷丸时间为40s的试样的耐磨性最好。铸态试样的摩擦磨损中,磨粒磨损和黏着磨损发挥主要作用,喷丸强化工艺后,磨损机制发生改变,喷丸时间为60 s时,氧化磨损起主导作用。另外,随着喷丸气压的增大,疲劳磨损由辅助作用逐渐变为主导作用。; 贺帅张治民; 关键词：喷丸强化耐磨性能纳米晶

热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金的时效析出: 2024年; 为提高热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金的力学性能,并获得该合金的最佳时效工艺参数,以热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金为研究对象,探究了在200℃时效温度下不同时效时间对其硬度和析出相的影响规律。结果表明:在等温时效过程中,随着时效时间的延长,合金的硬度先降低再逐渐增大,在96 h时达到峰值后又逐渐下降;当时效6 h后,晶粒内残存大量位错线,晶粒内生成少量尺寸较小的β′相,此时为欠时效态;随着时效时间的延长,β′相沿着<1010>方向逐渐扩展长大,数量逐渐增多;当时效96 h后,β′相的密度达到最大,并逐渐连接,此时为峰值时效态;当时效120 h后,在晶界处生成尺寸大约为88 nm×237 nm的椭圆状β相,此时为过时效态。; 张小翠; 关键词：Β相时效时间

Mg-8Gd-(0,3)Sm-0.5Zr合金的动态再结晶生长动力学被引量：1: 2024年; 利用铸造法制备了Mg-8Gd-(0,3)Sm-0.5Zr合金,并进行了525℃均匀化处理8 h,随后在温度为350~500℃及应变速率为0.002~1 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,绘制并分析合金热压缩后的真应力-真应变曲线,构建其动态再结晶生长动力学双参数模型,并分析了合金生长动力学曲线特点及显微组织特征。结果表明:两种合金在热压缩时均发生了动态再结晶,通过双参数模型绘制动态再结晶动力学曲线,发现在高温低应变速率热压缩时,在真应变约0.2时,合金的动态再结晶的体积分数迅速增加至90%以上。对比分析Sm元素添加后的动态再结晶动力学曲线,发现Sm元素促进动态再结晶的进行,尤其在高温低应变速率热压缩时,在变形初期Sm的促进作用更明显。; 朱利敏李全安李全安张清; 关键词：热压缩动态再结晶

Mg-9Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金连续降温压缩扭转组织演变: 2024年; 采用Gleeble-3500热力拟试验机对Mg-9Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金棒材进行了热压缩扭转实验,变形过程中采用连续降温,温度范围为420~480℃,降温速率为10℃·s^(-1)。分析了变形后试样微观组织的演化规律。结果表明,形成了梯度组织;随棒状试样半径的增加,晶粒尺寸、LPSO相尺寸及ED//<0001>织构强度均减小。晶内LPSO相发生了机械破碎和扭折;块状LPSO相发生溶解,形成条纹状结构,部分条纹状结构在外力条件下发生扭折。变形过程中主要发生了连续动态再结晶及LPSO相激发的再结晶。连续降温有利于再结晶形核,产生大量细小的动态再结晶晶粒,抑制了再结晶晶粒长大和ED//<0001>织构强度增加。; 朱明杰王强杨勇彪冯校泽孙永海胡博文杨丽勤段宇浩; 关键词：晶粒尺寸织构

不同挤压温度下Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金的组织与力学性能: 2024年; 对锻态Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金进行了不同温度的热挤压试验,通过金相显微镜、拉伸试验、断口形貌观察等手段研究了不同挤压温度(320~380℃)对该合金组织与力学性能的影响。结果表明:Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金经过不同温度挤压后,晶粒得到一定程度的细化。随着挤压温度的升高,合金晶粒尺寸先减小后增大,350℃下挤压的合金的晶粒平均尺寸最小,组织均匀性最佳。随着挤压温度的升高,合金的抗拉强度和伸长率均先升高后降低。350℃挤压的Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金的抗拉强度和伸长率均达到最大值,分别为276.3 MPa和17.6%。; 刘鸿智童景琳; 关键词：挤压温度显微组织力学性能

第二相体积分数对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金力学性能的影响: 2024年; 采用万能拉伸试验机、SEM、EDS及XRD对固溶处理后的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金力学性能、第二相形态、化学成分进行了分析,并利用Image-Pro-Plus软件对第二相体积分数进行了统计。结果表明:固溶处理后,合金中仍有大量不同形态、成分的第二相,主要是灰色块状LPSO相、灰色棒状LPSO相和白色点状富稀土相。随着固溶时间的增加,Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金的抗拉强度与伸长率表现出先降低后升高的变化规律。在510℃固溶16 h,合金的抗拉强度与伸长率达到最小值,分别为196.77 MPa、3.8%。510℃固溶10~16 h,LPSO相体积分数不变,富稀土相体积分数增加,富稀土相质地较脆,受力时容易破碎,成为裂纹萌发和扩展的源头,使合金抗拉强度、伸长率均降低。510℃固溶16~19 h,富稀土相体积分数减少,合金的力学性能增加。; 易明杨亚琴张治民; 关键词：固溶时间体积分数力学性能

固溶工艺对Mg-7.5Gd-3Y-0.5Zr合金微观组织及动态冲击行为的影响: 2024年; 通过光学显微镜、扫描电镜及能谱分析得到不同单级和双级固溶工艺下合金的显微组织,并利用分离式霍普金森压杆对合金进行动态冲击试验,研究了固溶工艺对Mg-Gd-Y-Zr合金微观组织及动态冲击行为的影响机理,分析了最优固溶工艺下合金的抗冲击性能。结果表明,合金的最优单级固溶工艺为520℃×6 h,最优双级固溶工艺为350℃×6 h+520℃×1 h。与单级固溶处理相比,双级固溶处理后合金的晶粒尺寸明显降低,富稀土方块粒子成分发生变化,Y含量明显增加,Gd和Y含量接近。单级固溶处理合金在应变速率为3649 s^(-1)时的抗压强度最高,为503 MPa,动态析出粒子及方块状富稀土粒子的协调作用是其保持优异抗冲击性的重要原因;双级固溶处理合金在应变速率为4056 s^(-1)时的抗压强度最高,为534 MPa,较单级固溶处理时的抗冲击性能显著提升,这主要得益于晶粒尺寸减小和富稀土粒子与动态析出粒子的协同作用。; 王树梁王春光李爱菊王雪兆; 关键词：固溶工艺晶粒尺寸

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