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PBL剪力连接件破坏形态的试验研究被引量：12: 2012年; 鉴于PBL剪力连接件破坏形态的重要性,基于现有试验结果对连接件的破坏形态进行了分类总结;通过不同破坏形态下典型试件的试验结果分析,指出了对混凝土榫破坏形态认识上的不足。通过3组9个试件的破坏试验对混凝土榫的破坏形态进行了试验研究,并根据试验结果阐明了混凝土榫不同破坏形态的成因。研究结果表明:在3种混凝土榫破坏形态中,混凝土榫剪切破坏下连接件的承载能力最高、刚度衰减速度最慢;混凝土压缩破坏是由垂直于钢板面的横向约束不足造成的,混凝土割裂破坏是由钢板厚度过薄使孔内混凝土质量无法保证造成的;为保证极限承载状态下发生混凝土榫剪切破坏,PBL剪力连接件需具备足够强的垂直于钢板面方向的横向约束及足够厚的开孔钢板。; 王振海李乔赵灿晖; 关键词：桥梁工程破坏形态剪切破坏

PBL剪力连接器的承载机理与屈服荷载被引量：5: 2014年; 为了研究PBL剪力连接器的变形特征,通过4类9组共33个试件的加载试验,测试了外加荷载和PBL连接器变形,结合试件破坏形态,揭示了PBL剪力连接器在加载全过程的承载机理,探明了影响PBL连接器变形性能的主要因素.在此基础上,提出了PBL连接器屈服荷载的定义及计算公式.研究结果表明:PBL连接器的工作可分为拟弹性、弹塑性和屈服3个阶段;混凝土榫的剪断,导致PBL连接件屈服,屈服滑移量为1.2 mm;在弹性、弹塑性阶段由混凝土榫和钢筋共同承载;在屈服阶段,主要由芯棒钢筋承载;芯棒钢筋直径和强度、混凝土榫的直径是影响变形性能的主要因素,芯棒钢筋直径不宜小于16 mm.; 赵灿晖夏嵩李乔; 关键词：组合结构

基于PPP-BOTDA技术的PBL剪力键群应变测试研究被引量：3: 2015年; 为研究混合结构PBL剪力键群各剪力键的剪力传递,在开孔板界面摩擦效应测试中引入了光纤传感测试技术。阐述了PPP-BOTDA(Pulse-Pre Pump Brillouin Optical Time Domain Analysis)技术的测量原理,根据多中间层的剪滞理论,建立了基体-光纤间的应变传递模型,推导了表贴式光纤的应变传递公式,基于4个四排PBL剪力键群试件的静载破坏试验,实现了对PBL剪力键开孔钢板及混凝土应变的空间分布式测量,并对分布式传感光纤的应变传递进行了敏感性分析。测试结果及分析表明:在仪器的空间分辨率一定时,传感光纤的粘贴宽度、光纤护套的厚度对应变传递影响显著,粘结层胶体的剪切模量对应变传递影响不甚明显;对比剪力键试验中应变片与分布式光纤的应变数据,试验采用的两种光纤均具有良好的应变测量精度,试验结果与理论敏感性分析较为一致;基于PPP-BOTDA的分布式光纤测试方法,克服了传统应变片测试中的不足,在既定的光纤铺设工艺下,适用于结构的大应变、高精度、分布式测量。; 汪维安李乔赵灿晖庄卫林; 关键词：混合结构 PBL剪力键分布式光纤传感器

钢筋与粗骨料超高性能混凝土粘结性能试验研究被引量：6: 2019年; 为了研究含粗骨料超高性能混凝土(UHPC)与带肋钢筋的粘结性能,对6组钢筋-粗骨料UHPC中心拉拔试件进行了加载测试,研究了钢筋直径、保护层厚度、粘结锚固长度对粘结应力的影响,基于厚壁圆筒理论和拉梅解答分析了保护层厚度的影响.采用回归分析的方法得到了极限粘结应力的计算公式,并采用其他文献的试验结果验证了该公式的有效性.研究结果表明:粗骨料UHPC与钢筋的粘结锚固破坏模式与活性粉末混凝土(RPC)相似,有“刮犁破坏”和“劈裂破坏”两种模式;粗骨料UHPC所需钢筋的最小保护层厚度略大于RPC,粘结锚固长度与RPC相近;保护层厚度、粘结锚固长度存在相互影响,粘结锚固长度足够时可适当减小保护层厚度;提出了带肋钢筋在粗骨料UHPC中保护层厚度和锚固长度的建议值.; 赵灿晖李浩稻邓开来; 关键词：粘结性能粘结长度保护层厚度

大跨度体外预应力钢-混组合结构桥梁的动力特性被引量：6: 2013年; 为研究大跨度体外预应力钢-混凝土组合结构桥梁的动力行为,分析推导了钢-混凝土组合结构桥梁的等效阻尼比的计算公式,深入探讨了组合梁剪力连接件群的抗剪刚度及界面滑移、体外预应力作用效应、下部桩-土相互作用对钢-混凝土组合结构桥梁动力特性的影响。有限元计算及结果表明:组合结构桥梁的等效阻尼比对体系的动力响应影响显著;组合梁剪力钉群的抗剪刚度及体外预应力作用水平对大跨度组合结构桥梁的自振频率均有不同程度的影响,但相对较小;桩-土相互作用对大跨度组合结构桥梁的动力特性影响明显。; 汪维安李乔赵灿辉庄卫林蒋劲松谢邦珠; 关键词：剪力连接件动力特性等效阻尼体外预应力

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国家自然科学基金(51178393)