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移动荷载作用下弹性半空间Timoshenko梁的临界速度被引量：4: 2006年; 根据梁的波速和半空间波速的相对关系,将T im oshenko梁-半空间系统分成四种不同情况,在梁与半空间相互作用的等效刚度和T im oshenko梁-半空间的弥散方程的基础上,利用弥散曲线,研究了移动荷载的临界速度。这四种情况分别为:软梁-硬半空间系统,次软梁-硬半空间系统,次硬梁-软半空间系统,硬梁-软半空间系统。研究表明,T im oshenko梁在移动荷载作用下的临界速度取决于梁的波速和半空间波速的相对关系;半空间的R ay le igh波波速始终是一个临界速度,当荷载速度达到R ay le igh波波速时,系统响应会趋于无穷大;对软梁-硬半空间系统,梁的剪切波速和压缩波速也是临界速度;对次软梁-硬半空间系统,梁的剪切波速是临界速度,并且还存在一个最小临界速度;对(次)硬梁-软半空间系统,梁的波速不再是临界速度,但也存在一个最小临界速度。; 王常晶陈云敏; 关键词：等效刚度 TIMOSHENKO梁半空间移动荷载

移动荷载引起的地基应力状态变化及主应力轴旋转被引量：25: 2007年; 用弹性半空间Euler-Bernoulli梁及其在移动荷载作用下的动力解,得到地基表面与梁之间的接触反力解答。将接触反力视为作用于地基表面的荷载,以单位移动荷载引起的半空间地基内部应力解为基础,对反力在作用空间上进行积分,得到荷载速度小于地基中Rayleigh波速时,移动荷载在地基中引起的稳态应力响应解答。以单个轮轴移动荷载为例,分析地基土单元的应力状态变化、主应力轴旋转以及荷载速度的影响。给出荷载移动线正下方和荷载移动线外土单元应力的时程曲线、应力路径、主应力轴方向变化曲线。结果发现,荷载移动过程中,荷载移动线正下方土单元主应力轴连续旋转180°。土单元应力状态从纯剪变化到三轴剪切,再回到纯剪状态。当荷载速度较高时,速度对应力状态变化的影响非常大,移动荷载引起的动力响应非常大,不可以用静力解答来分析应力。荷载移动线以外的土单元应力状态变化和主应力轴旋转非常复杂,但x-z和x-y平面上的应力路径形状与荷载移动线正下方土单元的应力路径形状相似。; 王常晶陈云敏; 关键词：基础工程应力状态主应力轴旋转应力路径移动荷载

应力水平对结构性软黏土静力和动力变形特性影响的试验研究被引量：16: 2006年; 采用原状和重塑软黏土样进行测量剪切波速的压缩试验及循环三轴试验,结果表明:在静荷载作用下,原状软黏土的变形特性随应力水平变化均可分为3个阶段,这3个阶段以先期固结应力和结构屈服应力为分界点,利用剪切波速可简单、方便地判定出这2个关键应力值;重塑软黏土的变形规律与应力水平无关。对土体施加循环荷载时,两种土在不同固结应力下的应变–振次关系曲线上均存在着一个转折点,施加的动应力幅值不同,转折点应变也不相同,但该应变与相应的破坏振次呈线性关系。对于原状软黏土样,其转折点应变–破坏振次关系分3个阶段变化,且与压缩试验的3个阶段具有良好的对应关系;对于重塑软黏土样,其线性关系基本不随应力水平变化而变化;当原状土结构破坏后,两种土样的变形规律趋于一致。; 陈云敏陈颖平黄博; 关键词：土力学结构性软黏土应力水平剪切波速循环荷载

交通荷载引起的主应力轴旋转室内试验模拟探讨被引量：22: 2008年; 为了通过室内试验研究交通荷载引起的主应力轴旋转对土体循环特性的影响,以单个移动荷载和列车荷载为例,分析了主应力轴旋转特点。以此为基础,结合空心圆柱仪的加载特点,给出了室内模拟主应力轴旋转的加载方法。竖向动应力可以用具有静偏应力的正弦荷载模拟,动剪应力可以用正弦荷载模拟,两者的相位差为π/2。为了模拟交通荷载引起的主应力差变化的特点,两种动应力的幅值应该是不同的。当试验中施加无应力反向的竖向动应力时,大主应力夹角在-π/2～-π/4和π/4～π/2之间变化。; 王常晶温日琨陈云敏; 关键词：交通荷载主应力轴旋转空心圆柱仪

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国家教育部博士点基金(20040335083)