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激光相变硬化-离子渗硫复合改性层的性能被引量：9: 2012年; 用SEM、EDS和XPS等方法对35CrMoA钢激光相变硬化和低温离子渗硫复合改性层进行形貌观察和成分分析,使用显微硬度计测量复合改性层横截面的显微硬度分布,使用电化学腐蚀系统测试复合改性层在3.5%NaCl溶液中的耐蚀性。结果表明,渗硫层是一个连续的黑色带状层,与基体之间没有明显过渡,厚度在2～5μm之间,主要成分是FeS及FeSO4。渗硫层表面平整疏松,局部有小坑和"火山口"形貌。复合改性层是理想的摩擦表面,自腐蚀电位为-571 mV,自腐蚀电流密度为26.02μA/cm2,与基材相比,耐蚀性有一定的提高。; 万盛韩彬王勇薛敏鹏; 关键词：激光相变硬化离子渗硫复合改性显微硬度耐蚀性

激光熔覆Ni基WC/Cr_3C_2涂层显微组织和耐蚀性研究被引量：11: 2011年; 利用大功率CO2激光器在45钢表面激光熔覆制备Ni基WC/Cr3C2涂层。使用电子探针(EPMA)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和M352电化学测试系统对熔覆层成分、物相组成、显微组织和耐蚀性进行研究。结果表明,Ni基WC/Cr3C2熔覆层表面光亮无裂纹,润湿性和脱渣性良好。熔覆层主要由Cr2Ni3、γ-(Fe,Ni)、Ni17W3、Fe0.64Ni0.36、WC、Cr7C3和CrSi2等物相组成。熔覆层底部为发达的树枝晶,树枝晶和枝晶间都含有大量的Fe元素;中部为γ-(Fe,Ni)基体上分布着大量长条状碳化物Cr7C3以及少量零散分布的菊花状硅化物CrSi2等强化相;顶部组织与中部相似,但晶粒更加细小致密。Ni基WC/Cr3C2熔覆层自腐蚀电位为-395.9 mV,自腐蚀电流密度为2.75μA/cm2,耐蚀性较Ni基WC涂层明显提高。; 薛敏鹏韩彬王勇刘兴光; 关键词：激光技术激光熔覆耐蚀性

高铬铸钢激光熔覆NiAl涂层高温冲蚀性能被引量：4: 2012年; 在高铬铸钢表面采用激光熔覆技术制备NiAl金属间化合物涂层,以提高电站锅炉高铬铸钢燃烧器喷嘴耐高温冲蚀性能.采用电子探针及高温冲蚀设备研究其组织及高温冲蚀性能.结果表明,高铬铸钢激光熔覆NiAl涂层成形良好,与基体呈冶金结合,涂层由NiAl金属间化合物和γ-(FeNi)固溶体组成.熔覆层硬度达到450 HV0.2以上,且过渡较为平缓.激光熔覆NiAl涂层的耐高温冲蚀磨损性能较高铬铸钢基体明显提高,冲蚀磨损机制为脆性剥落.; 韩彬李美艳王勇; 关键词：高铬铸钢激光熔覆 NIAL涂层

热处理中高铬钢激光熔凝层的组织转变被引量：4: 2011年; 采用激光熔凝处理方法对高铬钢进行表面强化,然后在300～650℃区间回火处理,利用SEM、XRD和TEM等手段分析热处理对激光熔凝层组织的影响。结果表明,高铬钢激光熔凝处理后,得到的奥氏体组织中合金元素固溶度较高且晶粒细小,具有较高的回火稳定性。激光熔凝层450℃回火后硬度开始升高,560℃时达到最大值(672 HV0.2),回火温度高达650℃时硬度迅速降低。450℃回火后细小M23 C6碳化物优先从过饱和奥氏体中析出,同时少量马氏体的生成使熔凝层硬度略有增加。560℃回火后由于M7 C3和M23 C6碳化物的析出、大量高硬度马氏体的生成以及位错强化的共同作用使硬度达到峰值,同时,马氏体组织中有少量的M3C渗碳体析出。650℃回火后基体完全转变为铁素体,析出大量层片状M3C渗碳体,硬度显著降低。; 李美艳王勇韩彬宋立新程义远; 关键词：高铬钢激光熔凝回火特性固态相变

激光熔覆铁基合金涂层的高温氧化性能被引量：12: 2011年; 通过在Fe基合金粉末中添加Cr3C2的方法,在35CrMo钢表面激光熔覆制备抗高温氧化Fe基合金复合涂层。采用扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)等分析手段对激光熔覆层600℃氧化100h后的氧化膜形貌及成分进行分析,研究不同Cr3C2含量对抗高温氧化性能的影响。结果表明,激光熔覆Fe基合金涂层组织均匀致密,与基体结合良好,无裂纹、气孔等缺陷。在600℃下,Fe基合金涂层和添加Cr3C2的Fe基合金涂层的抗高温氧化性能均明显优于基体,其累计氧化增重及增重速率远远小于基体。Fe基合金熔覆层600℃氧化后表面形成了FeCr2O4尖晶石氧化物,具有较好的抗氧化能力。由于添加的Cr3C2熔覆过程中发生分解,使熔池中Cr元素含量提高,高温下试样表面形成连续完整的Cr2O3氧化膜,故添加Cr3C2的熔覆层的抗高温氧化性能提高。; 韩彬李美艳王勇; 关键词：激光熔覆铁基合金高温氧化

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