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3003铝合金动态再结晶实验研究被引量：11: 2011年; 采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应变εc随着Z参数的增大而提高,合金发生动态再结晶的临界条件为:ε>εc=7.28×10-5 Z0.1661;动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大,其关系为:lndave=-0.0824lnZ+4.9532;在实验条件下,该合金具有正的应变速率敏感性,随变形温度的降低和应变速率的增大,合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大,并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大,符合Hall-Petch关系:lnσm=-0.9378lndave+6.5232。; 陈贵清傅高升颜文煅程超增邹泽昌; 关键词：3003铝合金动态再结晶平均晶粒尺寸

3003铝合金热变形机制及其加工图被引量：7: 2013年; 对经高效熔体处理的3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩热模拟实验。采用材料动态模型建立该合金的热加工图,并结合OM和TEM等测试方法对热变形后的微观组织进行分析,确定了该合金的热变形机制图。结果表明:该合金加工失稳区为变形温度300～380℃、应变速率1.0～10.0 s-1的区域,热变形加工的最佳工艺参数为变形温度380～430℃、应变速率1.0～10.0 s-1,在该区域合金主要发生动态再结晶。; 傅高升陈贵清; 关键词：3003铝合金热加工图

应变速率对3003铝合金热变形动态再结晶组织的影响被引量：10: 2012年; 采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为400℃,应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩实验,获得热变形过程中的真应力-真应变曲线。结果表明:应变速率ε≥1.0 s-1时,实际变形温度高于预设温度,产生变形热效应。合金发生动态再结晶的临界应变随着应变速率的升高而增加,在较高应变速率条件下(ε≥1.0 s-1),流变应力曲线出现锯齿形波动,合金发生了不连续动态再结晶。利用光学显微镜和透射电镜分析了应变速率对3003铝合金热变形组织演变的影响。结果表明:应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,当应变速率为10.0 s-1时,由于变形热效应的作用,合金也发生了动态再结晶。低应变速率(ε≤0.1 s-1)条件下,提高应变速率可以明显细化晶粒,并且在相同应变下,动态再结晶体积分数随应变速率的增大而减小,综合考虑动态再结晶晶粒的大小和组织均匀性,较佳的应变速率为0.1 s-1。; 陈贵清傅高升程超增颜文煅邹则昌林绍义; 关键词：3003铝合金应变速率动态再结晶热效应

3003铝合金热变形行为被引量：14: 2011年; 采用不同熔体处理工艺获得3种不同冶金质量的3003铝合金,通过Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300℃~500℃,应变速率为0.01s-1~10s-1高温等温压缩实验。结果表明,3003铝合金具有正的应变速率敏感性,热变形激活能Q与含杂量H呈线性关系,经高效综合处理的3003铝合金热变形激活能最低为174.62kJ.mol-1,有利于材料热塑性变形。采用加工硬化率计算不同熔体处理的3003铝合金的临界应变值,获得了经不同熔体处理的3003铝合金发生动态再结晶的临界条件。; 陈贵清傅高升颜文煅陈鸿玲程超增邹泽昌; 关键词：3003铝合金熔体处理热变形激活能动态再结晶

热变形参数对3003铝合金显微组织及硬度的影响被引量：4: 2012年; 采用Gleeble-1500热模拟试验机对经高效熔体处理的3003铝合金进行变形温度为300℃～500℃,应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩实验,建立了动态再结晶平均晶粒尺寸与变形温度和应变速率的三维关系图.通过显微维氏硬度测试表明,3003铝合金热变形后的显微硬度随应变速率的增大和变形温度的升高而降低,且显微维氏硬度随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大.TEM形貌像表明,当变形温度T≥400℃,应变速率.ε≥1.0 s-1时,合金中粗大的AlMnFe和AlMnSi第二相在铝基体中不均匀分布,在动态再结晶过程中起到了粒子促进形核作用.显微维氏硬度的变化与微观组织观察结果一致.; 陈贵清傅高升程超增; 关键词：3003铝合金平均晶粒尺寸显微组织

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福建省教育厅A类人文社科/科技研究项目(JA08249)