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Cu/Mo/Cu复合板界面变形及厚度配比被引量：7: 2013年; 采用热轧+温轧方法制备Cu/Mo/Cu复合板,研究轧制工艺对复合板结合界面及组元厚度配比的影响。结果表明:经过轧制变形后,铜钼界面实现紧密结合且结合机制为齿状啮合,铜层外表面和靠近界面层的晶粒比中部细小;随着变形量的增加,铜层等轴状晶粒沿轧制方向被拉伸,界面结合效果明显改善,且由齿状变得较为平直。分析组元厚度配比,铜层变形量较钼层的大,随着总压下量的增加,组元压下率的差值减小,变形量逐渐趋于一致;首次提出了Cu/Mo/Cu三层复合板厚度配比的关系,为实际选择原料提供依据。; 王快社王峰张兵林兆霞孔亮郭韡; 关键词：CU MO CU

铜/钼/铜复合板显微组织和力学性能: 采用热轧和温轧方法制备铜/钼/铜复合板,研究压下量对复合板显微组织和力学性能的影响。结果表明:铜/钼/铜复合板界面结合良好,结合机制为齿状啮合,界面处无元素扩散;随着压下量增加,铜层晶粒被拉长细化,钼层纤维组织变得更细密...; 张兵王快社王峰林兆霞孔亮; 关键词：显微组织力学性能; 文献传递

纯镍N6平面热压缩变形行为及加工图被引量：1: 2015年; 利用Gleeble-3800热模拟试验机对纯镍N6在变形温度800-1100℃,应变速率5-40 s-1,应变量70%条件下进行了高温塑性变形压缩试验,分析纯镍N6高温高应变速率热变形行为,得到了材料在不同变形参数条件下的组织变化规律及流变应力变化曲线,利用动态材料模型绘制出了纯镍N6在不同应变条件下的热加工图.通过对组织及热加工图的分析研究,得出变形温度为1000-1100℃,应变速率为5-7 s-1或20-40 s-1以及变形温度为800-900℃,应变速率为5-10 s-1为纯镍N6材料高温高应变速率热变形的两个合理变形参数区间,在参数区间内N6组织均匀;而流变失稳区变形参数条件下得到的组织比较紊乱,晶粒大小不一.纯镍N6热变形后的晶粒尺寸随变形温度升高及应变速率减小而增大.; 张兵朱乐乐王快社王文郝亚鑫; 关键词：纯镍热变形加工图动态再结晶

纯镍的高温塑性变形行为及本构方程被引量：10: 2015年; 利用Gleeble-3800热模拟试验机,采用正交实验的方法,进行了单道次压缩试验,研究了纯镍N6板材在不同变形温度和不同应变速率条件下的大变形量热变形行为。结果显示,纯镍N6板坯在大的应变量条件下,出现了稳态流变之后,流变应力再升高的现象;在应变速率一定的条件下,流变应力随变形温度的升高而降低;在相同的变形温度条件下,流变应力随应变速率的增大而增大。说明流变应力与变形温度和应变速率的关系敏感。在变形速率为40 s-1时,流变应力曲线失稳,呈波浪形,说明在较大的应变速率条件下,纯镍N6板材呈现明显的流变失稳特征。并对实验测得的数据进行线性回归,得出双曲正弦函数形式本构方程中的材料参数,将材料参数对应变进行二次拟合,建立了纯镍N6板坯热变形过程中流变应力与变形温度、应变速率及应变的本构关系。经验证,所建立的本构关系能够很好地反应纯镍N6板坯的实际热变形行为特征。; 张兵朱乐乐王快社王文郝亚鑫; 关键词：纯镍热压缩变形流变应力本构方程

熔覆法制备复合材料的研究现状及进展被引量：2: 2015年; 综述了目前激光熔覆及等离子熔覆制备涂层复合材料的方法,并对其研究现状及发展前景进行了阐述。指出了激光熔覆及等离子熔覆各自的优缺点,提出了不同材料较厚板材之间熔覆的新工艺,并对其所得的该复合材料的组织及力学性能进行了探讨。; 朱乐乐张兵张仁杰王乐; 关键词：激光熔覆等离子熔覆复合材料

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陕西省教育厅产业化培育项目(2011GJ11)