海岸和近海工程国家重点实验室开放基金(LP0705)
- 作品数：15 被引量：43H指数：4
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- 相关机构：华侨大学同济大学中国石油化工集团公司更多>>
- 发文基金：海岸和近海工程国家重点实验室开放基金国家自然科学基金福建省自然科学基金更多>>
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- 运用结构优化理论进行悬索桥空缆状态下的线形分析被引量：1
- 2011年
- 为了获取精确的成桥状态下悬索桥主缆线形及主缆的内力分布,引入结构优化理论,运用AN-SYS有限元分析软件中的结构优化工具,计算出成桥状态下主缆的内应力,再通过倒拆法得到主缆空缆状态下的线形.将运用该方法得到的空缆线形与运用非线性数值分析法得到的线形进行对比,结果表明,该方法既能快速求出主缆空缆状态下的线形,又能在精度上满足工程实际的需求.
- 林智寰陈誉杨青山
- 关键词：非线性有限元
- 正对称Pratt桁架直腹杆受压大偏心N型圆钢管节点静力性能实验研究
- 2011年
- 对在正对称Pratt桁架中出现的直腹杆受压大偏心N型圆钢管节点的静力性能进行了单调加载的实验研究。实施了4个负向大偏心、4个正向大偏心和1个无偏心直腹杆受压N型圆钢管节点实验。该文介绍了节点实验方案,考察了直腹杆受压大偏心圆钢管节点破坏现象,给出了竖向荷载-端位移曲线以及应变强度分布曲线,并将偏心率对节点极限承载力、刚度和延性的影响进行了讨论。实验研究结果表明:节点实验值基本接近刚接理论值,节点可以按照刚接节点处理;节点由负向大偏心过渡到正向大偏心率为0.25过程中,随着偏心率的增大极限承载力逐渐增大,在偏心率为0.25时节点的极限承载力达到最大,随着节点偏心率从0.25增加到1.00,节点极限承载力又逐渐减小;不论中国还是欧洲规范在负向大偏心时计算值均为一固定值与实验结果完全不符,且其计算结果偏于不安全;节点变为正向大偏心后由于两腹杆之间间隙较大,N型节点就逐步过渡到单独的两个Y型节点,节点形式的彻底变化导致两规范值小于实验值。
- 陈誉刘飞飞
- 关键词：静力性能极限承载力
- 圆钢管搭接节点极限承载力计算公式的改进
- 2009年
- 根据圆钢管搭接节点的最新试验数据和国际管结构数据库数据,对目前平面K圆钢管搭接节点极限承载力计算公式进行了对比分析.结果表明,目前计算公式均不能较好拟合试验数据.为此,提出了在平面K型节点极限承载力计算公式中增加参数τ(腹杆与弦杆壁厚比值)和OV%(搭接率),作为修改现行规范的参考.
- 陈誉
- 关键词：圆钢管搭接节点极限承载力
- 沿海地区轻型门式刚架耐久性研究
- 2009年
- 对沿海地区轻型门式刚架在大气腐蚀情况下的力学性能和抗剪性能进行了研究,得出如下结论:随腐蚀时间的增加,门式刚架钢材的屈服强度、抗拉强度、伸长率明显下降;材料的初始强度越高,屈服强度、抗拉强度和伸长率下降越明显;东南沿海环境对门式刚架钢材腐蚀时间在1.5 a内弹性模量影响不大,对彩钢屋面板螺栓连接强度影响很大,随腐蚀时间增加,螺栓连接强度明显下降.
- 陈誉司春灿李博
- 关键词：门式刚架力学性能抗剪性能
- 平面K形圆主管方支管节点承载力试验研究与有限元分析被引量：3
- 2011年
- 对平面K形圆主管方支管节点的承载力进行试验研究,进行了5个空钢管节点和1个主管内灌混凝土节点的静力单调加载试验。介绍了节点试验方案,考察了节点的受力性能、破坏模式和承载力,给出了试件支管的变形曲线以及折算应变曲线,并对支管壁厚、主管内浇灌混凝土对节点承载力、刚度和延性的影响进行了分析。试验结果表明:现行国内外规范中圆钢管和方钢管节点承载力计算值明显低于试验值,已有的计算公式都不能准确计算圆主管方支管节点的承载力;增加支管壁厚改变了节点的破坏模式并明显提高了节点承载力和延性;主管内灌混凝土虽提高了承载力和初始刚度但延性并没有得到显著提高;圆主管方支管节点区域的变形主要源于受拉支管的局部变形。在节点破坏模式、变形曲线、承载力和塑性发展等方面将有限元计算值与试验结果进行比较,结果吻合良好,可以作为进一步分析的基础。
- 陈誉唐菊梅
- 关键词：静力试验有限元分析承载力
- 平面K型主圆支方钢管节点力学性能数值分析被引量：1
- 2011年
- 以平面K型主圆支方钢管节点的试验数据为基础,建立有限元参数分析模型,进行了非线性有限元参数分析。研究揭示了节点受力全过程,破坏模式以及分布规律。重点考察了支管边长与主管直径比值β、主管的径厚比γ和支管与主管的壁厚比τ对节点极限承载力的影响。有限元参数分析结果表明:主管的径厚比γ和支管与主管的壁厚比τ对节点极限承载力影响较大,而支管边长与主管直径比值β影响较小;γ和τ值均比较小的节点破坏时支管达到杆件极限承载力,说明节点效率大于1,其它几何参数的节点破坏时支管并没有达到杆件极限承载力即节点效率小于1。在国际焊接协会中的平面K型圆钢管节点极限承载力计算公式的基础上,应用多元线性回归方法拟合出平面K型主圆支方钢管节点的承载力计算公式;通过公式本身的回归校验和试验结果以及有限元数据的统计分析,证明该文建立的该类节点极限承载力计算公式具有较高精度。
- 陈誉唐菊梅
- 关键词：力学性能极限承载力
- 焊缝模型对圆钢管节点极限承载力影响有限元分析被引量：12
- 2008年
- 以圆钢管节点试件的试验数据为基础,通过非线性有限元计算可知两腹杆的极限承载力具有焊缝有限元计算值略微大于无焊缝有限元计算值,且具有焊缝模型有限元极限变形计算值小于相应无焊缝模型有限元极限变形有限元计算值.以节点处增加一圈壳体单元,并取此壳体单元厚度为弦杆壁厚的一半的方法,建立壳体焊缝有限元模型.实体和壳体有限元参数分析结果均表明:焊缝模型的建立均使得圆钢管节点刚度增加,导致节点极限承载力提高.具有焊缝的壳体有限元模型计算结果与试验相比仍然有较大误差,而实体有限元与试验结果比较接近.
- 陈誉
- 关键词：圆钢管节点极限承载力有限元分析
- 反对称Pratt桁架中斜腹杆受压大偏心N形圆钢管节点静力性能试验研究被引量：3
- 2012年
- 对反对称Pratt桁架中的斜腹杆受压大偏心N形圆钢管节点的静力性能进行了单调加载试验研究。实施了4个负向大偏心、4个正向大偏心和1个无偏心斜腹杆受压N形圆钢管节点静力试验。介绍了节点试验方案,考察了斜腹杆受压大偏心圆钢管节点破坏现象,给出了加载点荷载-端位移曲线、腹杆轴力-管壁变形曲线以及折算应变分布曲线,并分析了偏心率对节点承载力、刚度和延性的影响。研究结果表明:该节点可以作为理想铰接节点考虑;随着节点偏心率从-1.30增大到0,节点承载力逐渐提高,当偏心率为0时达到最大;节点转变成正偏心,偏心率增大到0.50时,随着偏心率增大,试件承载力逐渐减小;之后随着偏心率继续增大,承载力又有略微增大;虽然两种规范(GB 50017—2003《钢结构设计规范》、欧洲Eurocode 3)计算均值与试验值比较接近,且GB 50017—2003计算均值更接近试验值,但两种规范计算承载力的变化趋势均与试验结果不符。
- 陈誉刘飞飞
- 关键词：静力试验静力性能
- 平面X形圆钢管混凝土节点平面外受弯性能试验研究被引量：9
- 2012年
- 为了解平面X形圆钢管混凝土节点的平面外受弯性能,分别对4个主管填混凝土和4个支管填混凝土的平面X形圆钢管节点进行支管平面外弯矩作用下的试验研究。考察了支管、主管分别填混凝土2种情况下节点的破坏模式和应力分布,并分析了钢管内混凝土对节点平面外抗弯刚度及承载力的影响。试验中支管填混凝土节点出现了主管塑性、支管局部屈曲和支管受拉侧焊缝或热影响区管壁开裂的破坏模式,主管填混凝土节点则发生了支管局部屈曲及支管受拉侧焊缝开裂破坏。主管填混凝土节点与支管填混凝土节点相比,由于主管内填混凝土对于主管管壁的局部变形起到明显的约束作用,明显提高了主管的径向刚度,增大了节点的平面外抗弯刚度。实测节点承载力与欧洲规范计算的空钢管节点理论承载力比较表明,主管内填混凝土能极大提高节点平面外受弯承载力,最大可提高132%;支管内填混凝土可使节点平面外受弯承载力最大提高60%。
- 陈誉张钻湖
- 关键词：平面外受弯静力试验破坏模式应力分布承载力
- 搭接节点圆钢管桁架结构轴力计算模型
- 2009年
- 以平面K型圆钢管搭接节点的试验数据为基础,通过对试验桁架建立铰接、半铰接和刚接杆系有限元模型,计算受外荷载作用下试验桁架各杆件的轴力.有限元计算结果和试验数据对比分析可知,节点试件腹杆和弦杆轴力的试验平均值更接近半铰接模型的计算结果.进一步弹塑性分析表明,在一定的几何参数条件下,搭接节点腹杆轴力可以根据半铰接模型得到的腹杆内力比例和实际加载量确定.建议在后续的搭接节点试验中,可将非节点区域的腹杆壁厚加大,以便通过弹性方法直接反算杆件轴力.
- 陈誉
- 关键词：圆钢管搭接节点有限元分析
