国家自然科学基金(51175044)
- 作品数：14 被引量：32H指数：4
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- 分块压料与板坯形状对St16钢板矩形盒拉深成形性的影响
- 2015年
- 目的研究St16钢板矩形盒拉深的成形性能。方法在St16冷轧薄板进行单轴拉伸试验的基础上,利用有限元软件eta/DYNAFORM,分析了分块变压料力控制技术与优化板坯形状两种工艺方案对矩形盒拉深成形性的影响。结果分块变压料力与优化板坯形状均可以提高矩形盒的极限拉深深度,且优化板坯形状的效果更好。两种方案的综合应用能大幅度地提高矩形盒件的拉深性能。结论通过改善法兰变形流动情况,可以大幅度提高矩形盒拉深成形性,为确定成形工艺和模具设计制造提供参考。
- 付泽鄂大辛
- 关键词：拉深
- 汽车用烘烤硬化板BH340及深冲板St15成形性能分析被引量：2
- 2013年
- 进行了汽车用烘烤硬化钢板BH340及深冲钢板St15的力学性能、时效特性和烘烤硬化性能实验,并利用有限元方法模拟了2种钢板的成形极限和破裂点应变路径。分析后指出,BH340烘烤硬化效应较显著,时效效应不明显,对于汽车外覆盖件成形、涂漆烘烤工艺具有较好的适应性;St15经形变强化后仍具有良好的塑性,适用于多道次成形工艺。另外,2种钢板均具有较为明显的面内异向性。
- 佘彩凤鄂大辛林芳
- 关键词：烘烤硬化
- 材料性能和相对壁厚对管材助推弯曲影响的分析被引量：1
- 2013年
- 在管材弯曲成形系列研究中,针对管材弯曲过程中助推工艺对弯管横截面畸变和壁厚减薄进行有限元分析。利用有限元方法分析了在不同材料、不同相对壁厚条件下,助推对弯管横截面畸变和壁厚减薄的影响,并推导出不计截面畸变时的壁厚减薄率公式。结果表明,在管材弯曲过程中,对不同材料和相对壁厚的管材,助推可缓解管材横截面畸变,减小外侧壁厚减薄程度。此外,随相对壁厚减小,助推对截面畸变和壁厚减薄的缓和程度均有所增加。对于较易发生塑性变形的材料,助推工艺的壁厚减薄缓和作用明显,而对于不锈钢,则在截面畸变方面缓和作用明显。
- 樊子天鄂大辛陈吉生
- 关键词：管材弯曲材料性能
- DP600双相钢单向拉伸的交叉颈缩现象与有限元分析被引量：1
- 2017年
- 目的探究DP600双相钢单向拉伸时交叉颈缩现象的产生原因。方法在单轴拉伸实验的基础上,利用ABAQUS有限元软件对拉伸过程进行模拟,对交叉颈缩区域进行应力、应变分析。结果即将发生断裂时刻,试样标距内中心位置应力达到最大值,临近中心位置两侧由于"局部卸载"而出现应力大幅减小的情况。结论试样标距内两侧距离中心越远的位置,越接近于单轴应力状态。DP600板材裂纹萌生时,与断裂发生部位越接近,其应力状态与平面应变状态越相似,沿着颈缩线方向基本没有应变产生,材料主要由颈缩线区域的板材厚向减薄颈缩线加宽补偿垂直于颈缩线方向上的拉伸。
- 王川乔高志纯鄂大辛
- 关键词：有限元模拟
- 汽车覆盖件用5B003A板拉伸实验及成形性的有限元分析被引量：4
- 2014年
- 目的研究汽车车身用5B003A板的成形性能。方法在进行单轴拉伸试验的基础上,利用软件eta/DYNAFORM模拟了板成形极限曲线、破裂点应变路径、圆筒拉深过程,并进行了相应变形参数的优化。结果 5B003A板单向拉伸和有限元模拟均出现"交叉颈缩"现象,并且在与轧制呈45°角方向上的冲压性能优于0°和90°方向;5B003A板成形极限破裂点的应变路径漂移倾向较明显,双拉区中均呈ε2=const的应变状态;在与拱顶高实验相近变形条件下,优化得到最佳凸模圆角半径为20 mm时,与极限拉深系数0.43对应的无凸缘拉深的最大板坯尺寸为233 mm,相应最佳压料力为68 kN。结论 5B003A板在45°方向上有较好的冲压性能,且凸模圆角半径、板坯直径、压料力等工艺参数对其拉深成形性能影响较大。
- 张稳鄂大辛李悦王立石
- 关键词：有限元模拟
- DP600弯曲变形滞后回弹试验及有限元探究被引量：2
- 2016年
- 目的初步探索室温下板材弯曲滞后回弹的变化规律及产生原因。方法对DP600高强度钢板进行不同弯曲角的三点弯曲试验,在室温下测量卸载瞬时回弹及长达1个月的滞后回弹,同时应用ABAQUS软件中的蠕变模型类比进行有限元分析。结果滞后回弹角随时间大致呈指数规律增长,最后逐渐趋于稳定。在原有蠕变模型基础上引入一个修正系数k,改进模型的计算结果与实验值吻合较好;滞后回弹过程中板材内应力分布逐渐趋于平缓。结论残余应力的释放是驱动滞后回弹的一种原因。
- 付泽鄂大辛
- 关键词：AZ31镁合金显微组织力学性能
- 5A03铝合金管轴向压缩失稳形式及影响因素分析被引量：5
- 2014年
- 目的研究管材在承受轴向压缩时的力学行为、失稳形式及其影响因素。方法在航空航天用5A03铝合金管准静态轴向拉伸和压缩实验的基础上,进行了管压缩过程的有限元分析。结果5A03圆管拉伸与压缩力学性能有较大差异,具有拉、压双模量倾向,拉伸屈服强度略低于压缩屈服强度,抗拉强度略低于抗压强度,且拉伸与压缩均呈现锯齿波屈服特性;高径比影响管压缩失稳形式,小于1时管试样形成单鼓,大于1时将出现双鼓,且鼓凸在管材端面摩擦较大一端优先出现。结论管材失稳鼓凸后表现为一种具有一定规律性的非轴对称屈曲压溃。
- 李翀鄂大辛佘彩凤
- 关键词：轴向压缩失稳
- 1Cr18Ni9Ti不锈钢管滞后回弹的黏弹塑性建模和有限元模拟被引量：8
- 2015年
- 目的研究1Cr18Ni9Ti不锈钢管在单轴拉伸和回转牵引弯曲卸载后的滞后回弹现象,利用有限元软件进行滞后回弹结果的预测。方法通过系列单轴拉伸和应力松弛试验得到1Cr18Ni9Ti不锈钢管黏弹塑性材料参数,采用双耗散黏弹塑性材料模型在有限元ABAQUS软件进行拉伸和回转弯曲卸载后滞后回弹的模拟预测,并与试验结果对比。结果利用该黏弹塑性材料模型预测得到的滞后回弹变化趋势与试验值吻合较好,数值上接近试验值。结论基于双耗散黏弹塑性材料模型进行滞后回弹的建模,在瞬时回弹后,弹塑性组合单元和黏弹性组合单元中存在相反的残余应力,从而驱动材料持续发生黏弹性变形,可能是产生滞后回弹的原因。有限元分析中考虑了加载过程中的黏性响应,其预测结果更加接近实际。
- 刘贺鄂大辛
- 关键词：有限元模拟
- 预应变对TA2钛板室温滞后回弹的影响被引量：1
- 2017年
- 为探明室温下不同预应变对TA2钛板滞后回弹的影响,采用万能试验机进行了不同预应变的滞后回弹实验。预应变分别取自均匀塑性变形区、分散性失稳区以及集中性失稳区。拉伸变形组织采用OM和TEM进行表征。结果表明,TA2钛板卸载后的滞后回弹效应明显,均匀变形区和失稳区的滞后回弹应变(TDSS)累积值随预应变的提高分别以不同的指数规律增长。组织分析表明,孪晶数量与TDSS变化规律相关;失稳区的加载历史对TDSS和弛豫饱和时间tIP产生了一定影响。
- 孙帅鄂大辛
- 关键词：塑性失稳
- 1Cr18Ni9Ti管材拉伸试验及断口形成的有限元分析
- 2016年
- 目的研究管材在单向拉伸失稳过程中的应力应变分布及断口形状。方法在1Cr18Ni9Ti管材轴向拉伸试验的基础上,利用ABAQUS进行了拉伸全过程的有限元模拟分析。结果管材拉伸失稳阶段,细颈区内侧壁附近三向主应力均大于相应的外侧壁主应力;初始裂纹率先产生在内侧壁表面附近的某一区域。结论 1Cr18Ni9Ti管拉伸断裂具有剪切断裂倾向,多数试样断面与拉伸轴倾斜约±45°,拉裂裂纹从内侧壁附近开始向外侧壁扩展,最终断裂线往往不在同一平面上。
- 刘芳芳高志纯鄂大辛
- 关键词：有限元模拟
