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国家高技术研究发展计划(2003AA515021)

作品数：12 被引量：37H指数：5
相关作者：陈立新郑坊平陈长聘刘剑代发帮更多>>
相关机构：浙江大学杭州友佳精密机械有限公司广东省生产力促进中心更多>>
发文基金：国家高技术研究发展计划国家重点基础研究发展计划国家自然科学基金更多>>
相关领域：一般工业技术金属学及工艺更多>>

文献类型

  • 12篇期刊文章
  • 1篇会议论文

领域

  • 13篇金属学及工艺
  • 13篇一般工业技术

主题

  • 12篇储氢
  • 11篇合金
  • 10篇相结构
  • 10篇储氢性能
  • 6篇固溶
  • 6篇固溶体
  • 6篇储氢合金
  • 6篇X
  • 5篇储氢特性
  • 4篇钒基固溶体
  • 3篇氢化物
  • 3篇金属
  • 3篇金属氢化物
  • 3篇金相
  • 3篇金相结构
  • 3篇化物
  • 3篇合金相
  • 3篇合金相结构
  • 2篇吸放氢性能
  • 2篇放氢

机构

  • 13篇浙江大学
  • 2篇杭州友佳精密...
  • 1篇广东省生产力...

作者

  • 13篇陈立新
  • 11篇陈长聘
  • 11篇郑坊平
  • 9篇刘剑
  • 7篇王新华
  • 7篇代发帮
  • 2篇雷永泉
  • 2篇李露
  • 2篇郑传祥
  • 2篇肖游
  • 1篇安越
  • 1篇姜慧
  • 1篇葛红卫

传媒

  • 6篇稀有金属材料...
  • 2篇化工学报
  • 2篇功能材料
  • 2篇中国有色金属...

年份

  • 7篇2006
  • 4篇2005
  • 1篇2004
  • 1篇2003
共 12 条 记 录，以下是 1-10
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排序方式：
TiV1．35Cr1．35-x．Mnx（x=0～0．45）合金的相结构及储氢特性被引量：12
2005年
系统研究了TiV1.35Cr1.35-Mnx(x=0,0.15,0.25,0.35,0.45)合金的相结构及储氢性能。XRD分析表明,所有合金x均为体心立方(b.c.c.)结构的单一固溶体相,其晶胞常数随Mn含量的增加而逐渐减小。储氢性能测试表明,用Mn部分取代Cr后,合金的活化性能变差,25℃最大吸氢量有所下降,但合金的吸放氢压力滞后减小,放氢压力平台变得平坦,100℃有效放氢量和放氢率也随着Mn含量的增加先升后降,并在x=0.35时达到最大值。
陈立新刘剑肖游代发帮陈长聘
关键词：相结构储氢性能MN含量
Zr含量对(Ti-Cr)_(45-x)V_(55)Zr_x(x=1～7)合金微结构及储氢性能的影响被引量：9
2005年
系统研究了Zr含量对(Ti-Cr)_(45-x)V_(55)Zr_x(x=1,3,5,7；Ti／Cr=0.7～0.75)合金微结构及储氢性能的影响。XRD及SEM分析表明,当Zr含量x=1时,合金由体心立方(bcc)结构的钒基固溶体主相和微量α-Zr第二相组成；当zr含量增至x=3～7时,合金由bcc钒基固溶体主相和α-ZrCr_2第二相组成。储氢性能测试表明,随着Zr含量的增加,合金的活化性能得到改善；室温最大吸氢量和80℃有效放氢容量均先增后降,并在x=5时达到最高值；P-C-T曲线滞后减小,平台倾斜度增大。在所研究的合金中,(Ti-Cr)_(40)V_(55)Zr_5合金的综合性能最佳,经2次吸放氢循环就活化,室温最大吸氢量可达403 ml／g,80℃有效放氢容量达到230 ml／g。
刘剑陈立新郑坊平代发帮陈长聘
关键词：钒基固溶体储氢性能
Ti_(0.096)V_(0.864)Fe_(0.04)合金的储氢性能研究与物相分析被引量：1
2006年
研究了Ti0.096V0.864Fe0.04合金的储氢性能、热力学特性及吸放氢物相变化。研究结果表明,该合金具有较好的吸放氢压力平台特性,合金的20℃最大吸氢量达到3.75%(质量分数),氢化物生成焓变ΔH°为-26.6kJ.(mol H2)-1,熵变ΔS°为-102.5J.(K.mol H2)-1。合金颗粒度、吸放氢循环次数对合金的吸氢速度都有较大影响。该合金具有较好的抗粉化能力,经过10次吸放氢循环后合金粉的平均粒径比吸氢前仅减小约1/5。XRD及SEM分析表明,合金未吸氢前是由单一的体心立方(BCC)结构的钒基固溶体相组成;4MPa下吸氢后生成大量面心立方(FCC)结构的Ti0.096V0.864Fe0.04H2.01和少量体心四方(BCT)结构的Ti0.096V0.864Fe0.04H0.81两种氢化物相;50℃下对0.001MPa放氢后,合金中除Ti0.096V0.864Fe0.04基BCC固溶体相外,还存在Ti0.096V0.864Fe0.04H0.81氢化物相。
郑坊平陈立新李露王新华陈长聘
关键词：储氢合金相结构钒基固溶体储氢特性热力学性能
Mn部分替代Cr对TiV1.35Cr1.35合金相结构与储氢性能的影响
系统研究了TiVCr合金中的Cr被Mn部分替代后对合金相结构与储氢性能的影响。XRD分析表明,所有TiVCrMn(x=0,0.15,0.25,0.35,0.45)合金均为b.c.c.结构的单一固溶体相,而晶胞常数有所不同...
陈立新陈长聘肖游刘剑代发帮安越王新华
关键词：储氢合金储氢性能
文献传递
热处理对Ti_(18)Cr_(24)V_(55)Zr_3合金吸放氢性能的影响被引量：1
2006年
The effects of heat treatment（at 1473 K for 2 h or 6 h） on the hydriding/dehydriding characteristics of Ti18Cr24V55Zr3 alloy were investigated.The microstructure analysis showed that the as-cast alloy consisted of a V-based solid solution main phase with BCC structure and a ZrCr2 secondary phase,and the alloys treated at 1473 K for 2 h and 6 h had a small amount of Ti-rich phase besides the V-based solid solution and ZrCr2 phase.It was found that the heat treatment led to an increase of the kinetics of the alloy and a slight decrease of the hydrogen absorption capacity at 20℃.However,the heat treatment increased the width and decreased the gradient of the plateau of the p-c isotherm.The result showed that the alloy treated at 1473 K for 2 h had good overall properties,such as activation behavior of 1 cycle,hydrogen absorption capacity of 394 ml·g-1 at 20℃ and effective desorption capacity of 232 ml·g-1 at 80℃.
陈立新刘剑王新华郑坊平陈长聘
关键词：储氢合金储氢性能相结构钒基固溶体
球磨改性处理对Ti_(46)V_(44)Fe_(10)合金相结构和吸放氢性能的影响被引量：5
2005年
研究了不同条件下机械球磨改性处理对Ti46V44Fe10储氢合金相结构和吸放氢性能的影响.X射线衍射及扫描电镜分析表明:Ti46V44Fe10铸态合金由单一的体心立方(BCC)结构的固溶体组成;经过1 h的干法球磨(未添加四氢呋喃THF)后,合金中出现了微量的α-Ti第二相,主相晶胞体积减小,合金颗粒明显减小并发生团聚;经过0.5、1、20 h的湿法球磨(添加THF)后,合金中分别出现了含量不等的α-Ti第二相,主相晶胞体积逐渐减小,颗粒尺寸明显减小.储氢性能测试表明:球磨改性处理能有效地改善合金的活化性能,活化次数由球磨前的4次降至球磨后的1～2次;短时间(0.5 h,1 h)湿磨还能改善Ti46V44Fe10合金的吸放氢容量;但1 h干磨和20 h湿磨则会明显降低合金的吸放氢容量.
陈立新郑坊平刘剑葛红卫陈长聘
关键词：相结构储氢性能
Ti-V-Fe系储氢合金的相结构及吸放氢特性被引量：5
2006年
系统研究了Ti100-x-yVxFey(x=54,49,44;y=5,7.5,10)储氢合金的相结构及其吸放氢性能。XRD及SEM分析表明,Ti41V54Fe5合金由体心立方(BCC)结构的固溶体主相和少量的α-Ti第二相组成;而Ti43.5V49Fe7.5和Ti46V44Fe10合金均为单一的BCC固溶体相。储氢性能测试表明,3种合金的动力学性能均很好,在室温和4MPa初始氢压条件下,无需氢化孕育期就能快速吸氢;经4次~5次吸放氢循环即能活化,仅2min^3min就能吸氢饱和达到最大吸氢量363.7ml/g^372.4ml/g;在300℃和0.1MPa放氢终压条件下,合金的放氢量在220.3ml/g^238.5ml/g之间。在所研究的合金中,Ti46V44Fe10合金的综合性能最佳,经4次吸放氢循环即活化,室温最大吸氢量可达372.4ml/g,放氢量达到238.5ml/g。
郑坊平陈立新刘剑代发帮陈长聘
关键词：储氢合金相结构固溶体储氢性能
Cu粉复合球磨处理对V基固溶体型贮氢合金电化学性能的影响被引量：6
2005年
研究了V基固溶体型贮氢合金(TiV211Ni013和TiV211Ni015)与Cu粉进行复合球磨处理对其相结构及电化学性能的影响。X射线衍射和扫描电镜分析表明,铸态合金均由体心立方(bcc)结构的V基固溶体主相和bcc结构的TiNi基第二相组成;当与Cu粉复合球磨处理后,合金均变成由V基固溶体主相和体心四方(bct)结构的CuNi2Ti第二相组成,且合金颗粒的表面状态发生改变。电化学测试表明,球磨处理后合金电极的最大放电容量增加了25～39mA·h/g,100次循环容量保持率大幅提高,循环稳定性得到显著改善。结果表明,Cu粉复合球磨处理是通过同时改变V基合金的第二相成分和晶体结构以及合金颗粒的表面状态来改善合金的电极性能,这与其他传统球磨方式仅通过改变合金的表面状态来改善电极性能的作用机制有所不同。
陈立新代发帮刘剑郑坊平雷永泉
关键词：贮氢合金相结构电化学性能
球磨改性处理对Ti_(0.9)Zr_(0.1)Mn_(1.5)合金相结构及储氢性能的影响被引量：2
2006年
系统研究了Ti0.9Zr0.1Mn1.5储氢合金经不同时间(t=0min,10min,30min,60min)球磨改性处理后对其相结构及储氢性能的影响。结构分析表明,Ti0.9Zr0.1Mn1.5合金在球磨改性处理前后均由单一的六方结构的C14型Laves相组成;随着球磨时间的延长,合金粉的平均粒度减小,并出现了部分团聚现象。储氢性能测试表明,铸态合金经4次吸放氢循环后活化,室温最大吸氢量和有效放氢量分别为209.3ml/g和157.6ml/g,放氢率为75.3%;随着球磨时间的延长,合金的活化性能得到改善,室温最大吸氢量和有效放氢量均先升后降,且都在球磨30min时达到相应最高值231.4ml/g和203.8ml/g,放氢率达到88.1%。由此可见,适当的球磨改性处理能有效地改善Ti0.9Zr0.1Mn1.5合金的综合储氢性能。
陈立新郑传祥郑坊平王新华陈长聘
关键词：相结构储氢性能
(Ti-Cr)_(100-x)V_x(x=30～60)合金的微结构及储氢特性被引量：4
2004年
系统研究了(Ti-Cr)_(100-x)V_x(x=30,40,50,60;Ti/Cr=0.7～0.75)合金的微结构及储氢性能。XRD及SEM分析表明,当V含量x=30时,合金中由体心立方(bcc)结构的钒基固溶体主相和微量α-Ti第二相组成;当V含量增至x=40～50时,合金为单一的bcc相;当x=60时,合金中出现了C15型Laves第二相。储氢性能测试表明,随着V含量的增加,合金的活化性能下降;室温最大吸氢量和90℃有效放氢容量均先增加后降低,并在x=50时达到最高值。合金的P-C-T曲线平台比较宽,吸放氢压力滞后均较大。当V含量x=50时,合金的综合性能相对较佳,室温最大吸氢量可达393ml·g^(-1),90℃有效放氢容量为210ml·g^(-1)。
刘剑陈立新姜慧代发帮郑坊平陈长聘雷永泉
关键词：储氢合金微结构储氢性能
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