河南省高等学校青年骨干教师资助计划项目(2011GGJS-070)
- 作品数：11 被引量：37H指数：4
- 相关作者：熊毅任凤章郭志强张凌峰何红玉更多>>
- 相关机构：河南科技大学河南省有色金属材料科学与加工技术重点实验室广州民航职业技术学院更多>>
- 发文基金：河南省高等学校青年骨干教师资助计划项目国家自然科学基金江苏省光子制造科学与技术重点实验室开放基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术冶金工程电子电信更多>>
- 气缸套用等温淬火球墨铸铁的组织和性能被引量：3
- 2015年
- 采用扫描电镜、电子拉伸试验机、布氏硬度计等仪器研究了气缸套用新型球墨铸铁等温淬火前、后的组织特性及力学性能。研究结果表明:在本试验条件下,该球墨铸铁的最佳热处理工艺为920℃奥氏体化90 min、360℃等温淬火80 min。此时基体组织为针状贝氏体加少量残余奥氏体组织,抗拉强度和布氏硬度适中,具有优良的强度指标和切削加工性能,同时摩擦磨损性能也得到显著改善。等温淬火使得球墨铸铁拉伸断口形貌由处理前的脆性断裂向处理后的韧性断裂转变。
- 高广东熊毅任凤章徐超刘治军
- 关键词：球墨铸铁等温淬火
- 激光冲击次数对高碳珠光体钢组织和显微硬度的影响被引量：4
- 2013年
- 采用激光冲击强化技术对原始组织为层片状珠光体的高碳钢进行表面强化处理,借助扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和显微硬度计等手段研究了激光冲击次数对高碳珠光体钢微观组织和硬度的变化规律。结果表明,原始珠光体组织经激光冲击后,渗碳体片层发生弯曲、断裂、球化,并且随着冲击次数的增加,冲击中心区域渗碳体球化程度加剧,溶解量也随之增加,过饱和的碳原子溶于铁素体基体中,导致其点阵常数增大。多次冲击后冲击中心区域材料表层的硬度从300HV(原始珠光体组织)分别增加至333HV(2次激光冲击),353HV(6次)。
- 熊毅何红玉罗开玉郭志强卢艳君张凌峰
- 关键词：激光光学激光冲击强化珠光体钢点阵常数显微硬度
- 气缸套用灰铸铁等温淬火后的组织与性能被引量：7
- 2013年
- 采用扫描电镜、电子拉伸试验机、布氏硬度等实验方法研究了气缸套用灰铸铁等温淬火前、后的组织特性及力学性能。研究结果表明:灰铸铁在880℃奥氏体化30 min+330℃等温淬火30 min后,基体组织为针状贝氏体,抗拉强度和布氏硬度分别由铸态时的275 MPa、205HB增至处理后的400 MPa、307HB,同时灰铸铁的摩擦磨损性能也得到显著改善;灰铸铁拉伸断口均呈现典型的脆性断裂特征,但是随着等温淬火温度的升高,断口呈现出不同程度的韧性断裂特征。
- 刘治军熊毅任凤章高广东赵广华
- 关键词：灰铸铁等温淬火贝氏体组织力学性能
- 一种耐候钢的静态软化行为及微观组织演变被引量：1
- 2014年
- 在变形温度为850～1100℃、应变速率为5 s -1、最大真应变为0．5、道次间隔时间分别为1 s、10 s、100 s、500 s、1000 s的条件下，在 Gleeble-3500热模拟试验机上借助双道次压缩试验，研究了一种耐候钢的静态软化行为，并对其微观组织演变过程进行了观察和分析。研究结果表明：耐候钢在单相奥氏体区变形时，其静态软化率随着温度的升高和道次间隔时间的延长而不断增加，相应的奥氏体晶粒尺寸也随之增大，在1050℃间隔1000 s时，静态软化率可达到100％。
- 邹悟会熊毅任凤章秦小才王珊
- 关键词：耐候钢变形温度
- 强动载荷下粒状珠光体T8钢的微观组织与硬度被引量：2
- 2015年
- 利用分离式霍普金森压杆（SHPB）装置对原始组织为粒状珠光体的T8钢进行高应变速率变形实验,借助SEM、TEM及显微硬度计对变形后粒状珠光体钢的微观组织和硬度变化进行分析。高应变速率变形条件下的应力-应变曲线表明,随着应变速率的增加,粒状珠光体钢流变应力随之增大,表现出正的应变速率敏感性;冲击区域内的微观组织得到了明显细化,制备出了晶粒尺度在亚微米量级的超微细复相（铁素体＋渗碳体）T8钢组织;当应变速率为3078.2 s-1时,铁素体晶粒尺寸为500~700 nm,渗碳体颗粒粒径为100~250 nm,硬度值由原始态的195 HV增至270 HV。
- 陈路飞熊毅王俊北路妍任凤章
- 关键词：T8钢分离式霍普金森压杆粒状珠光体
- 等通道角挤压变形中高碳珠光体钢的组织演变被引量：4
- 2013年
- 在650℃对原始组织为层片状珠光体的T8钢进行Bc路径的多道次等通道角挤压(ECAP)变形,借助SEM、TEM和AFM研究了变形过程中渗碳体片层的演变情况。结果表明:渗碳体片层表现出强烈的塑性变形能力,主要以剪切断裂、扭折、弯曲等变形方式来适应剧烈的塑性变形;四道次温变形后得到晶粒尺度均在亚微米量级的超微细复相组织(α+θ);球化完全的渗碳体颗粒粒径呈双峰分布,从三维的角度表征渗碳体的组织演变及其特性与从二维角度观察分析的结果相吻合。
- 郭志强熊毅何红玉卢艳君
- 关键词：等通道角挤压渗碳体球化
- 深冷轧制对AISI 310S不锈钢组织和性能的影响被引量：7
- 2015年
- 采用深冷轧制技术对AISI 310S奥氏体不锈钢进行不同变形量的实验,借助OM、SEM、TEM、XRD及微拉伸试验等方法研究了不同变形量下奥氏体不锈钢的组织特性及性能变化规律。结果表明:奥氏体不锈钢在深冷轧制不同变形量下均未发生应变诱发马氏体相变,在变形量为30%时,组织内部出现高密度位错且夹杂少量的形变孪晶,随着变形量增大至70%时,组织内部出现大量形变孪晶,孪晶与位错的交互作用显著加剧;到变形量为90%时,晶粒完全碎化至纳米量级。而且随着变形量的增大,强度指标大幅度上升,屈服强度、抗拉强度分别从原始态的305 MPa、645 MPa增加至1099 MPa、1560 MPa;而伸长率则从40.8%(原始)下降至6.4%(变形量90%),拉伸断口由韧性断裂向准解理断裂转变。
- 李鹏燕熊毅陈路飞任凤章王晓国
- 关键词：奥氏体不锈钢力学性能
- ECAP温变形高碳珠光体钢中亚微米级铁素体的力学性能被引量：3
- 2013年
- 采用多道次ECAP温变形实现了高碳珠光体钢组织的超细化,利用透射电镜(TEM)和原子力显微镜(AFM)观察了变形前后珠光体的演变情况,并用纳米压痕技术表征了铁素体相的纳米力学性能。结果表明:经历大应变温变形之后,制备出了晶粒尺度均在亚微米量级的超微细复相组织(铁素体+粒状渗碳体),珠光体的组织形态发生由二维层片状向三维等轴状的转变;等轴状亚微米级铁素体相的纳米压痕硬度和Young’s模量分别为4.4 GPa和200 GPa,都略高于原始珠光体组织,当压痕深度超过100 nm之后,纳米压痕硬度呈现出明显的基底效应,而Young’s模量则趋于一致,对基底效应不敏感。
- 熊毅郭志强何红玉卢艳君张凌峰
- 关键词：ECAP珠光体
- 高应变速率下共析珠光体钢的微观组织演变被引量：2
- 2014年
- 利用分离式霍普金森压杆(SHPB)对原始组织为层片状珠光体的高碳钢进行了高应变速率变形实验,借助SEM、TEM对变形后珠光体的微观组织演变规律进行了分析研究。结果表明:在高应变速率变形条件下,共析珠光体钢发生绝热剪切现象,原始珠光体组织中存在着绝热剪切带,绝热剪切带的宽度约为1.5μm,绝热剪切带外部区域存在着高密度位错、位错胞以及亚晶,而绝热剪切带内部区域则在动态回复和动态再结晶的作用下演变成晶粒尺度均在亚微米量级的超微细复相组织(铁素体+渗碳体)。
- 何红玉熊毅李鹏燕陈路飞路妍张凌峰
- 关键词：高应变速率绝热剪切带
- 超细晶粒高碳钢微复相组织及性能被引量：7
- 2012年
- 在650℃采用等通道角挤压变形(ECAP)方法对原始组织为层片状珠光体的T8钢进行了Bc方式(每道次挤压后,试样按同一方向旋转90°进行下一道次挤压)的4道次变形,获得了晶粒尺寸在亚微米量级的超微细复相(α+θ)组织,其中等轴铁素体晶粒尺寸约为400 nm,球化完全的渗碳体颗粒粒径约为150 nm。微拉伸实验和SEM断口观察表明,经过4道次ECAP变形后,超微细复相组织的抗拉强度相对于原始珠光体组织而言有所下降,从867 MPa降至819 MPa,但屈服强度显著提高,由479MPa增加到664 MPa,相应的整体伸长率和断面收缩率分别从4.5%、5.2%增加到18%、31%,硬度值变化不明显;超微细复相组织的断口形貌由大量细小的韧窝构成,为典型的韧性断裂,而原始珠光体组织断口形貌则由河流花样组成,呈脆性解理断裂特征。
- 贺甜甜熊毅郭志强张凌峰任凤章
- 关键词：力学性能
