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循环流化床富氧燃烧SO_2排放和石灰石脱硫特性研究被引量：17: 2014年; 在50kW循环流化床燃烧试验台上进行了大同煤在O2／CO2气氛下未添加石灰石和添加石灰石的富氧燃烧试验，试验各工况进口的氧气浓度为25％～50％，燃烧温度为850-950℃。试验研究的目标是获得燃烧温度和进口氧气浓度等参数对循环流化床富氧燃烧过程中SO2的排放特性和石灰石的脱硫特性的影响。试验研究表明：未添加石灰石时，SO2的排放量随着燃烧温度的升高而升高，随着进口氧气浓度和过氧系数的升高而降低。在相同[Ca]／[S]情况下，石灰石的最高脱硫效率所对应的燃烧温度在900℃。随着进15氧气浓度的增加，石灰石的脱硫效率显著提高，在[Ca]／[S]为3的条件下，进口氧气浓度从25％增加到50％，石灰石的脱硫效率从39．0％增加到83．5％。; 李伟李诗媛徐明新王昕吕清刚; 关键词：循环流化床富氧燃烧煤 SO2排放脱硫效率

生物质与煤富氧混合燃烧特性研究被引量：12: 2014年; 采用热重分析仪研究了棉秆、玉米芯和大同煤以及它们之间混合燃料的富氧燃烧特性。分析了富氧条件混合燃料的燃烧特征参数,如着火温度、峰值燃烧速率及其对应温度、燃尽温度及综合燃烧特性指数。采用Coat-Redfern法计算混合燃烧动力学参数。结果表明:在O2/CO2气氛下,提高氧气浓度可以改善生物质与煤混合燃料的燃烧反应,降低燃尽温度,使混合燃料的燃烧反应向低温区域移动;燃烧反应活化能在挥发分析出和固定碳燃烧的两个阶段均增大;但生物质与煤的掺混比例在30%情况下,氧气浓度的变化对混合燃料的着火温度的影响规律并不明显。在50%O2/50%CO2气氛下,随着生物质比例的增加,所有特征参数向低温区域前移,混合燃料燃烧反应活化能在挥发分析出阶段逐渐减小,在固定碳燃烧阶段逐渐增大。Coat-Redfern模型可以较好的描述棉秆或玉米芯与大同煤混合物在空气或富氧条件下的主要燃烧过程。; 寿恩广李诗媛任强强李伟吕清刚; 关键词：生物质煤热重分析

糠醛渣流化床燃烧过程中碱金属析出迁移特性被引量：1: 2016年; 为研究床温对糠醛渣流化床燃烧中碱金属析出迁移特性的影响，在小型鼓泡流化床试验台上以糠醛渣为原料进行不同温度（750、800、850、900℃）下的燃烧试验，试验后采用ICP-OES测定各工况下的床料和飞灰中碱金属K的份额，并结合糠醛渣原料中的K的份额，计算气相中K的份额。结果表明：在所研究的床温范围内，K主要存在于气相中。随床温的升高，气相和床料中K的份额均升高，并且在750～800℃之间气相有较大幅度的升高，而在飞灰中的份额会降低。通过对试验后糠醛渣灰的x射线衍射（XRD）分析表明，不同床温下K在床料、飞灰和气相中的份额不同的根本原因在于，灰中钾盐存在的形式不同，750℃为KCl，800℃为KCl和K2SO4的混合物，800℃以L则为含碱金属K的复杂硅酸盐。; 李皓宇李诗媛任强强包绍麟; 关键词：糠醛渣流化床碱金属温度迁移

循环流化床高浓度富氧燃烧试验研究被引量：5: 2014年; 在0.1 MW循环流化床富氧燃烧试验系统上，进行了大同烟煤在O2/再循环烟气（RFG）和O2/CO2配气下的高浓度富氧燃烧试验，研究燃烧温度和气氛对燃烧稳定性、烟气中CO2浓度和气体污染物排放的影响。研究结果表明，O2/RFG气氛下，在一次风氧气浓度为49.6%-55.2%、二次风氧气浓度为45.3%-51.7%范围内，循环流化床能够稳定运行，烟气中CO2浓度达到90%以上，SO2浓度为87-197 mg/MJ，N2O浓度为48-78 mg/MJ，NO仅为19-44 mg/MJ。与O2/CO2配气燃烧相比，O2/RFG燃烧时除NO浓度基本不变外，CO与SO2浓度均有一定程度的增加，而N2O浓度则明显降低。; 谭力李诗媛李伟寿恩广吕清刚; 关键词：循环流化床富氧燃烧烟气再循环煤气体污染物

生物质流态化燃烧床料流化特性研究: 2014年; 利用5 kW鼓泡流化床实验装置,以小麦秸秆为燃料,以石英砂为床料,进行燃烧实验,在27~800℃温度范围内,对实验前后床料的最小流化速度进行研究。结果表明:生物质流态化燃烧后,床料表面粘附熔融物;常温条件下,熔融物对床料最小流化速度影响不明显,随着温度升高,石英砂床料最小流化速度降低,在温度大于500℃条件下,实验后床料的最小流化速度明显增大;床料表面粘附物高温条件下熔融是引起流化特性改变的根本原因。; 滕海鹏李诗媛吕清刚; 关键词：流态化最小流化速度

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中国科学院国际合作局对外合作重点项目(GJHZ201301)