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双排抗滑桩加固边坡稳定性与荷载传递机制分析被引量：13: 2013年; 为探讨不同双排桩布桩形式下的阴影效应及抗滑桩-边坡体系的稳定性,考虑三种双排桩布桩形式,采用基于强度折减的有限元方法开展了桩头自由和固定约束条件下抗滑桩加固边坡的三维数值计算,获得了抗滑桩-边坡体系整体稳定性安全系数、潜在滑动面以及桩身内力分布情况,并与单排抗滑桩工况进行了对比研究。在此基础上,结合三类双排桩在不同深度处的主压应力分布图,深入探讨了相邻抗滑桩间的土拱效应、后排桩与前排桩间的荷载传递机制。研究表明,当双排抗滑桩加固潜在滑移坡体时,不同深度、不同布桩型式下的土拱效应不同,桩间的土拱在一定程度上反映了双排抗滑桩的作用机制和加固效果。; 年廷凯李东晨徐海洋李红英; 关键词：边坡双排抗滑桩强度折减有限元土拱效应

波浪侵蚀下基岩海岸带斜坡地质灾害调查及地质遗迹保护: 本文依托大连滨海国家地质公园,通过对波浪侵蚀下基岩海岸带斜坡的初步工程地质调查,结合工程动力地质学与岩土力学原理,分析了基岩海岸带斜坡地质灾害类型与诱发因素及其对海岸基础结构的影响;在此基础上,考虑基岩海岸斜坡地质结构特...; 年廷凯郑德凤陈光齐; 关键词：岩石边坡稳定性海蚀地貌地质遗迹; 文献传递

吹填粉砂土固结蠕变试验及模型被引量：9: 2014年; 通过分析法向应力、干密度、土样尺寸对吹填粉砂土蠕变特性的影响,深入研究其固结蠕变特性。与Kelvin模型相比,采用Burgers体模型能够更合理地阐释吹填粉砂土的蠕变曲线;采用FLAC3D方法可开展吹填土蠕变过程的三维数值模拟。结果表明:吹填粉砂具有一定的蠕变特性,并可用幂函数描述应力-应变、应变-时间的关系;干密度一定时,法向应力愈大,初始应变愈大,达到稳定的时间愈长;法向应力一定时,干密度越大,初始变形越小,最终稳定所需时间越短;大尺寸试样(Ф200.0mm×H200.0mm)的瞬时变形与蠕变形率要比标准尺寸(Φ61.8mm×H20.0mm)大,稳定所需时间要长;此外,Burgers体模型模拟吹填粉砂土固结蠕变变形优于广义Kelvin模型并具有可行性。; 年廷凯余鹏程柳楚楠陆淼嘉刁美慧; 关键词：蠕变行为模型参数幂函数

不同截面型式抗滑桩加固边坡数值分析被引量：30: 2013年; 当前国内外抗滑桩主要采用圆形和矩形两种截面型式,而不同型式抗滑桩加固边坡的效果不同,施工方法和工程造价亦不同.为此,针对T形、正方形、矩形、正五边形、正六边形、圆形等6种不同截面型式的抗滑桩,采用弹塑性有限元强度折减法,计算了边坡岩土体在强度折减系数分别为1.35和1.50时6种桩型抗滑桩的桩身内力反应,并进行了加固效果的对比分析;在此基础上,深入研究了抗滑桩-边坡体系的整体稳定性及桩间的土拱效应.结果表明,抗滑桩加固潜在滑移坡体时,在特定桩间距范围内会产生土拱;不同截面型式抗滑桩引起的土拱形状不同,桩间的土拱现象在一定程度上能够反映不同桩型抗滑桩的作用机制和加固效果.; 年廷凯徐海洋李东晨; 关键词：有限元强度折减法土拱效应

抗滑桩加固边坡三维数值分析中的几个问题被引量：71: 2012年; 就当前抗滑桩加固边坡三维数值分析中存在的几个问题,开展了有针对性的研究。利用考虑桩-土-边坡相互作用的强度折减有限元程序,结合典型边坡算例,深入探讨了抗滑桩-边坡体系的计算模型尺度、设桩位置、桩间距(S)与桩径(D)之比(S/D)、桩长与桩底接触模式等因素对边坡稳定安全系数及临界滑动面的影响,以及不同桩头约束下抗滑桩内力分布等。研究表明,单桩取半、单桩、双桩取半、双桩、单桩加双桩取半5种尺度计算模型所得边坡的安全系数并无差异,模型尺度为0.5S时的计算工作量最小;抗滑桩加固于边坡中部可获得最大的安全系数,坡顶或坡脚处安全系数略高于无桩状态,总体上其安全系数与设桩位置的变化曲线近似为一抛物曲线;边坡安全系数随S/D的增加而减小,其最优的比值宜为S/D=2～6,此时桩间存在土拱效应;均质土坡中抗滑桩锚固深度宜为2/5桩长;其结果可为抗滑桩工程设计及规范修订提供参考。; 年廷凯徐海洋刘红帅; 关键词：边坡抗滑桩三维数值模拟强度折减技术

考虑多因素效应的大型滑坡体稳定性数值分析: 以大型滑坡体-岔鞍滑坡为地质背景,本文采用三维有限元强度折减法,深入探讨开挖、地下水、交通荷载和拟静力地震荷载等因素对三维边(滑)坡稳定性及临界滑动面的影响;在此基础上,着重分析了该滑坡体在多因素条件下的破坏模式及滑动机...; 年廷凯张克利徐海洋李东晨; 关键词：破坏模式有限元强度折减法开挖超载地下水地震荷载; 文献传递

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