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内螺纹管对流传热特性研究被引量：5: 2014年; 为考核内螺纹管阻力系数与对流表面传热系数之间的依变关系,对6根内螺纹管在管内水流速1.0-3.5 m/s范围内进行加热或冷却试验,采用Wilson试验法获得管内对流表面传热系数。基于相同质量流量的评价指标（Nu/Nup）/（f/fp）,流体被加热工况接近1,流体被冷却工况在1.2左右,对Gnielinski推广公式作出合理修正。将修正的Gnielinski推广公式的预测结果与6根内螺纹管试验结果进行对比,125组试验数据中90%的数据两者偏差在±10%以内。; 张定才朱春洁张振杜佳迪; 关键词：内螺纹管对流传热

孔隙直径对R134a管外沸腾换热影响研究被引量：1: 2015年; 在工况温度分别为6℃和10℃,对R134a在光管和三根双侧强化管(F38,F46,F56)外进行池沸腾换热试验研究。结果表明:两种工况下,R134a在光管外沸腾表面传热系数与Cooper公式计算值相对偏差均在±15%以内,R134a在强化管外沸腾表面传热系数变化趋势与光管Cooper公式基本一致。受试验管外表面孔隙直径的影响,当热流密度小于50k W/m2(或壁面温差小于2K)时,孔隙直径越小,沸腾换热效果越好;反之,当热流密度大于50k W/m2(或壁面温差大于2K)时,孔隙直径大的强化表面沸腾换热效果要优于小孔隙直径表面。; 张定才朱春洁张振郑慧凡秦贵棉郑惠敏; 关键词：R134A 沸腾换热

普通高等学校工科专业工程创新人才培养模式探讨被引量：4: 2014年; 针对普通高等学校工科专业工程创新人才培养,提出导师引导下的自我教育模式。在课程体系方面,将工程创新素质和能力培养融入其中,并在课程设置、课程内容、课程时间安排等方面体现自我参与。在教学设计方面,以自学或独立学习为主,并在教师指导下,针对讨论中所提出的问题进行研究。; 张定才; 关键词：工科专业

R134a/R125混合工质管外沸腾换热特性研究被引量：1: 2014年; 对水平管外纯R134a和三种不同浓度的R134a/R125混合工质池沸腾换热性能进行了试验研究。在试验研究的基础上对二元混合工质的沸腾换热进行理论分析,并提出了二元混合工质的沸腾换热预测关联式。在实验范围内,实验值与预测值的最大偏差不超过±20%,可以满足工程应用的需要。; 张定才朱春洁张振杜佳迪; 关键词：混合工质 R125

R417A和R22在光管和强化管外的凝结换热特性比较被引量：5: 2012年; 对氟利昂R417A与R22在水平单管外的凝结换热性能进行了试验研究,试验工况温度40℃,试验管为光管和两根双侧强化管（其中C32为肋密度50fpi二维强化管,C36为相同肋密度三维强化管）。目的是获得R417A在光管、二维、三维强化管外的凝结换热特性,进而研究R417A替代R22的可行性。通过Wilson热阻分离试验获得管内对流换热系数,进而从总传热热阻中分离出管外凝结换热热阻。结果显示,光管管外R22凝结Nusselt理论值与实验值偏差在±5%以内。R417A在光管外凝结换热系数约为R22的65%,而在C32、C36管外凝结换热系数分别占R22的50.8%~60.0%,31.7%~42.7%。R22在三维强化管C36外凝结换热系数是相同肋密度下二维强化管C32的1.27~1.44倍,而R417A在C32管外凝结换热系数略高于C36管,表明三维强化表面未必能进一步强化非共沸工质R417A的凝结换热。; 张定才赵安利田松娜范晓伟杜佳迪; 关键词：强化管非共沸工质 R417A 凝结换热

R417A在水平双侧强化管外沸腾换热研究被引量：3: 2014年; 对3根双侧强化管在饱和温度为8℃工况下进行了水平管外R417A沸腾换热特性研究.采用Wilson热阻分离法得到管外沸腾表面传热系数,并对实验结果进行了热阻分析.实验结果表明：管内轧制出0.32～0.34 mm的螺旋槽道,可以使管内对流传热系数提高到光管Gnielinski公式计算值的2.524～ 2.658倍.相同管型的强化换热表面,其沸腾传热系数随壁面温差变化的趋势相似,肋密度42fpi的E30管沸腾传热系数比50fpi的E32管大4.5％,表明沸腾传热系数的大小及变化趋势与肋密度（孔隙直径）及管型密切相关.双侧强化管外R417A沸腾换热,管外热阻约占总热阻的70％,管外仍需进一步强化,才能明显提高总体传热性能.R417A在强化管外沸腾传热系数仅为近似条件下其主要组分R134a的三分之一,表明混合工质沸腾换热与纯工质有较大差异.; 张定才田松娜冀文涛赵安利范晓伟陶文铨; 关键词：R417A 沸腾换热

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河南省高等学校青年骨干教师资助计划项目(2011GGJS-114)