国家高技术研究发展计划(2006AA05Z144)
- 作品数：12 被引量：30H指数：4
- 相关作者：陈立新李寿权陈长聘肖学章杭州明更多>>
- 相关机构：浙江大学北京有色金属研究总院浙江海洋学院更多>>
- 发文基金：国家高技术研究发展计划浙江省重大科技专项基金国家重点基础研究发展计划更多>>
- 相关领域：一般工业技术金属学及工艺更多>>
- Mg-20%(RE-Ni)(RE=La,Y,Mm)复合材料储放氢性能研究被引量：5
- 2008年
- 通过磁悬浮熔炼和反应球磨相结合的方法成功制备出Mg-20wt%(RE-Ni)(RE=La,Y,Mm)复合储氢材料,主要研究了材料的物相结构和储放氢性能。结果表明,Mg-20wt%(RE-Ni)(RE=La,Y,Mm)复合储氢材料,具有相似的物相结构和吸放氢热力学性能,吸氢相均为MgH2和Mg2Ni,在同一温度下,合金只有一个放氢平台,表明两相具有良好的协同放氢效应。在复合体系中,Mg-20wt%(Y-Ni)具有最佳的综合储氢性能,表明Y具有最佳的催化效果,其在293 K,3.0 MPa H2,10 min的吸氢量和573 K,对0.1 MPa,15 min的放氢量可分别达到3.92%和4.75%,实现了室温快速大量吸氢和较温和条件下的快速放氢。
- 李志念蒋利军刘晓鹏王树茂李华玲詹锋
- 关键词：吸放氢动力学PCT曲线
- TiVFe基固溶体合金的储氢研究进展被引量：1
- 2007年
- 综述了Ti-V-Fe基固溶体合金的储氢研究现状,结果表明合金成分的调整与合金储氢量和平台特性密切相关。同时,分析了VFe合金替代纯V的研究进展,这种替代会对合金的储氢性能产生极大的影响。指出了Ti-V-Fe基固溶体合金今后的研究方向,并提出将VFe合金中Al,Si,O等杂质元素对Ti-V固溶体储氢性能的影响作为研究重点。
- 黄倬刘晓鹏蒋利军杜军
- 关键词：固溶体合金储氢性能
- Mg+10%Ni_2P储氢材料的相结构和吸放氢性能被引量：4
- 2011年
- 采用反应球磨法制备了Mg+10%Ni2P(质量分数,下同)新型复合物,对比研究了球磨复合物和球磨纯镁的相结构与储氢性能。研究表明:在纯Mg中添加10%的Ni2P进行复合球磨,可以明显提高其吸/放氢性能。此外,添加Ni2P球磨明显地改善了镁的循环放氢性能。复合物的晶粒尺寸随着球磨时间的增加而减小;添加Ni2P能有效地抑制Mg/MgH2在吸/放氢过程中产生团聚;在Mg中添加Ni2P球磨能降低体系的放氢反应温度。
- 彭书科肖学章杭州明吴凡李长旭李寿权陈立新
- 关键词：NI2P相结构储氢性能
- 球磨Mg_(17)Al_(12)纳米晶/非晶合金的微结构和储氢性能被引量：9
- 2007年
- 采用镁粉和铝粉为原料,通过高能球磨方法制备了Mg17Al12纳米晶/非晶储氢合金,系统研究了球磨时间对合金微结构和储氢性能的影响.结果表明:球磨时间对Mg17Al12合金的微结构和储氢性能有显著影响,随着球磨时间t从10 h延长到100 h,合金发生从晶态(t≤50 h)到纳米晶态(t=70 h)再到非晶态(t=100 h)的结构转变;样品的平均颗粒尺寸随着球磨时间的增加先减小后增大;球磨时间为30、70和100 h后的Mg17Al12合金在350℃时的最大储氢量(氢的质量分数)分别为4.03%、4.27%和4.18%,而相同条件下铸态Mg17Al12合金的最大储氢量只有2.85%;球磨时间为70 h的Mg17Al12纳米晶合金在200、280和320℃的储氢量分别为1.07%、3.02%和4.07%;球磨时间为100 h的Mg17Al12非晶合金在200℃时30 min内的吸氢量(氢的质量分数)可达到2.84%,分别为相同条件下纳米晶合金和铸态合金的2.7倍和5.1倍.
- 肖学章陈立新刘广成王爽李寿权王新华陈长聘
- 关键词：MG17AL12球磨纳米晶非晶储氢性能
- 球磨改性处理对Ti9．6Cr11V75．4Fe4合金储氢性能的影响被引量：2
- 2008年
- 系统研究了机械球磨改性处理时间(t=0,1,2,4,8 h)对Ti9.6Cr11V75.4Fe4合金相结构和储氢性能的影响.XRD及扫描电镜分析表明,Ti9.6Cr11V75.4Fe4合金在球磨前后均为体心立方结构的固溶体单相,随着球磨时间的增加,合金的晶胞体积略微减小,合金颗粒逐渐细化并发生团聚.储氢性能测试表明,球磨改性处理能有效地改善合金的活化性能,随着球磨时间的增加,合金的室温可逆有效储氢量先增加后降低.其中,当球磨时间为2 h时,合金具有最佳的综合储氢性能,其室温最大吸氢量(质量分数)为3.7%,可逆有效储氢量(质量分数)为2.23%.
- 杭州明郑坊平王春涛范修林李寿权陈长聘陈立新
- 关键词：钒基固溶体储氢性能
- 铈对Ti-V-Cr-Fe储氢合金显微组织的影响被引量：1
- 2009年
- 使用V-Fe合金为原料制备了Ti24.93V31.17Cr37.40Fe6.50Cex固溶体储氢合金,采用EPMA和XRD对合金显微组织和相结构进行了分析。结果表明,不含Ce的Ti24.93V31.17Cr37.40Fe6.50合金由BCC主相和分布于晶界的Ti9.7Fe3.3O3和TiO0.325相组成。当Ce添加于合金后,随着合金中Ce含量的增加,Ti9.7Fe3.3O3和TiO0.325相含量明显减少。Ce的添加抑制了富Ti相的析出,促进了合金元素尤其是Ti的均匀分布。此外,随Ce含量增加,合金BCC主相平均原子半径和晶格常数随之增大,有利于增大合金的储氢容量。
- 黄倬Fermin Cuevas刘晓鹏蒋利军Michel LatrocheE. Leroy杜军
- 关键词：储氢材料显微组织铈
- Mg＋10％TiFe1-xCrx(x=0，0．3)复相合金的储氢特性
- 2008年
- 采用高能机械球磨法制备了Mg＋10％TiFe1-xCk（x=0，0．3）复相储氢合金，对比研究了球磨复相合金和球磨纯镁的微结构与储氢性能．研究结果表明：在纯Mg中添加质量分数为10％的TiFe1-xCk（x=0，0．3）进行复合球磨，可以明显提高其吸放氢性能；在相同温度条件下，x=0．3的含铬复相舍金具有最佳的吸放氢性能，其中在613K下的吸氢容量（氢的质量分数）为7．14％，放氢容量（氢的质量分数）为6．91％；在493～573K的较低温度下，含铬复相合金表现出更好的放氢动力学性能．通过XRD、SEM、EDS分析研究表明，TiFe1-xCrx（x=0，0．3）合金粉以细小颗粒的形式分散镶嵌在镁粉基体上成为催化活性点，改善了体系的吸放氢性能．
- 刘广成王春涛葛红卫肖学章罗翔王新华陈立新
- 关键词：复相合金机械球磨储氢特性
- 添加Ti_(0.9)Zr_(0.1)Mn_(1.5)复合球磨对Ti_(9.6)V_(86.4)Fe_4合金储氢性能的影响被引量：1
- 2007年
- 系统研究了Ti9.6V86.4Fe4储氢合金中掺入10%(质量分数)的Ti0.9Zr0.1Mn1.5进行复合球磨对其相结构及储氢性能的影响.X射线衍射分析表明,Ti9.6V86.4Fe4铸态合金具有单一的体心立方(BCC)结构固溶体相,当添加10%的Ti0.9Zr0.1Mn1.5复合球磨后,复合物由BCC主相和C14型Laves第2相组成.扫描电子显微镜及X射线能量色散谱仪分析表明,Ti9.6V86.4Fe4合金粉颗粒表面包覆了一层Ti0.9Zr0.1Mn1.5微粒.储氢性能测试表明,Ti9.6V86.4Fe4中掺入10%的Ti0.9Zr0.1Mn1.5复合球磨后,虽然室温最大吸氢量(质量分数)从3.86%略微降低至3.61%,但其有效储氢量(质量分数)由2.01%提高到2.11%,活化性能和P-C-T曲线平台特性都得到了明显改善.
- 罗翔郑坊平王春涛杭州明葛红卫李寿权陈立新
- 关键词：储氢合金相结构
- Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0～6)合金的微观结构和储氢性能被引量：2
- 2009年
- 采用磁悬浮感应熔炼方法制备了Ti10 V83-x Fe6ZrMnx(x=0、2、4、6)储氢合金,系统研究了Mn含量对合金微观结构和储氢特性的影响。XRD及SEM分析表明,无Mn合金(x=0)具有体心立方(bcc)结构的Ti-V基固溶体单相结构,而含Mn合金(x=2～6)均由bcc主相和C14型Laves第二相组成;随着Mn含量的增加,合金bcc主相的晶格常数和晶胞体积逐渐减小。储氢性能测试表明:该系列合金的吸氢动力学性能较好,在室温和4MPa初始氢压条件下,含Mn合金无需氢化孕育期就能快速吸氢;随着Mn含量的增加,合金的P-C-T放氢平台倾斜度逐渐减小,333K放氢平台压力先增后减,并在x=4达到最高;但合金的室温吸氢容量和333K有效放氢容量随Mn含量的增加而逐渐降低。
- 杭州明肖学章吴哲李寿权葛红卫陈长聘陈立新
- 关键词：储氢合金微观结构储氢性能MN含量
- 金属氢化物储氢装置研究被引量：3
- 2009年
- 用有限差分法和二维导热模型计算了圆柱形金属氢化物储氢装置内部储氢过程的温度场分布,结果表明空气换热型储氢装置内部的合金反应床存在明显的温度梯度场,吸氢时储氢装置中心部位的温度最高,需要强化其芯部换热条件,以提高储氢装置的储放氢性能。对比研究了铸态以及甩带快淬工艺制备TiV0.41Fe0.09Mn1.5合金吸放氢循环寿命,表明甩带快淬工艺可以显著提高储氢合金的吸放氢循环性能。以甩带快淬工艺制备的TiV0.41Fe0.09Mn1.5合金为工质的储氢装置,经过3600次吸放氢循环后的容量保持率达到94%以上。
- 刘晓鹏蒋利军陈立新
- 关键词：金属氢化物储氢性能
