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Sr对AM50显微组织和力学性能的影响被引量：4: 2010年; 研究了不同含量Sr对AM50合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,添加Sr后,AM50合金铸体组织β-Mg17Al12变得细小,晶粒明显细化;Sr基本上与Al结合生成高熔点、高稳定的Al4Sr相,能够强化晶界并阻碍位错滑移,从而强化合金。适量的Sr明显提高了室温下合金的屈服强度和抗拉强度,而且不影响合金的延伸率,而过量的Sr会导致AM50延伸率和轻度的降低。含0.5%Sr的铸态合金可得到最高抗拉强度233MPa,屈服强度90MPa,延伸率16.3%的性能。; 李冬升李丹佟雨燕文荣王植栋; 关键词：镁合金显微组织锶 AM50

新型Cr20Ni30NbAl铁镍基合金的高温蠕变行为被引量：1: 2013年; 研究了铁镍基合金800H和Cr20Ni30NbAl的固溶组织以及600℃下不同应力的蠕变性能。利用OM、SEM和TEM对两种合金进行了对比研究,发现在相同的固溶处理条件下,两种合金晶界都析出(Cr,Fe)23C6,800H合金晶内弥散TiN颗粒直径约为60 nm,而Cr20Ni30NbAl合金由于Nb的加入在晶内弥散析出更细小的NbC颗粒,直径约5 nm,细小的弥散颗粒有效地提高了Cr20Ni30NbAl合金的蠕变强度。应用蠕变本构方程求的应力指数800H合金n0=8.79789,Cr20 Ni30 NbAl合金n1=17.58397。蠕变过程中,两种合金位错切割第二相均为Orowan机制,在600℃下Cr20 Ni30 NbAl合金具有更高的蠕变强度。800H合金断口表面出现带有小韧窝的沿晶断裂,Cr20Ni30NbAl合金断裂没有出现颈缩现象,断口呈现岩石状的沿晶断裂。; 程晓农高仕渊李冬升戴起勋姜杨王植栋邱宇都红; 关键词：显微组织蠕变

800H合金焊接性能研究被引量：3: 2013年; 采用TIG焊接了800H合金。利用OM和SEM对焊接接头的微观组织进行表征，通过EDS分析了第二相的成分，用XRD对焊缝和母材进行物相分析。使用万能试验机和硬度试验机测试了焊接接头的力学性能，并观察了拉伸断口的形貌。结果表明：采用焊接电流65～70A、焊接速度100～120ram／rain、氩气流量8～10L／min的工艺条件，有效避免了焊接热裂纹的出现，焊缝组织为奥氏体和少量第二相（主要为Fe、Cr的碳化物和TiN）；焊接接头的平均抗拉强度高达520MPa、伸长率为32％，拉伸断裂为韧性断裂；焊缝和热影响区的硬度较低，平均值分别为154．2和161．7HV，母材硬度平均为184HV。; 程晓农邱宇李冬升戴起勋高仕渊姜杨王植栋高佩王国建; 关键词：力学性能显微组织核电

基于Incoloy800H钨极氩弧焊接头组织及其性能分析被引量：1: 2015年; 在2 mm厚800H合金钨极氩弧焊试验的基础上,研究焊接接头的微观组织和析出相成分,并分析焊接接头的力学性能和抗晶间腐蚀性能,观察拉伸断口和晶间腐蚀试样的形貌。结果表明:焊缝组织为柱状晶和等轴晶,热影响区晶粒明显长大,焊接接头中有少量的TiN和富Cr相(Fe,Cr)_(23)C_6析出相存在;母材、热影响区和焊缝的HV硬度分别为1730、1526和1590 MPa;室温抗拉强度和延伸率分别为565.0 MPa、31.8%,均超过ASME标准关于800H合金规定值(450.0 MPa和30.0%),拉伸断裂为韧性断裂;焊接接头高温(650℃)抗拉强度和延伸率分别为394.5 MPa、15.5%,其断口是混合型断口;较接头组织,母材腐蚀更为严重,表面晶界开裂并伴有少量且尺寸较小的腐蚀坑,基体中TiN缺陷处易引起点蚀。; 程晓农罗锐李冬升戴起勋徐桂芳高佩邱宇刘瑜王植栋; 关键词：核电力学性能

新型Cr19Ni28Ti合金空气中高温氧化的研究被引量：5: 2013年; 利用增重法研究了新型Cr19Ni28Ti合金在700、800和900℃空气中的高温氧化行为,绘制了高温氧化动力学增重曲线,并利用XRD、SEM和EDS对氧化膜进行了表征。结果表明,700、800和900℃氧化增重分别为0.07、0.1和0.45mg/cm2,具有良好的抗氧化性;高温氧化动力学曲线符合抛物线规律。700℃氧化100h的氧化膜主要由Mn1.5Cr1.5O4、Fe(Ni)Cr2O4和Cr2O3组成;800℃氧化后增加了产物Fe2.95-Si0.05O4;900℃氧化Ti已经开始向金属表面扩散,并与氧发生反应,生成了TiO2。; 程晓农姜杨李冬升戴起勋邱宇高仕渊王植栋; 关键词：动力学高温氧化氧化膜

新型Cr18Ni31Al合金的高温抗氧化性能被引量：9: 2014年; 利用氧化增量法测得新型Cr18Ni31Al合金的不同温度下的高温氧化动力学曲线,使用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对合金表面高温氧化膜的形貌及组成进行了分析和检测。结果表明,新型Cr18Ni31Al合金的高温氧化动力学曲线为Δm=atn。700℃和800℃氧化后,氧化膜均由Fe2O3和NiCr2O4组成;900℃氧化后,氧化膜表面有尖晶石结构的Fe(Cr,Al)2O4氧化物生成。; 程晓农郑琦李冬升陈明赵春风王植栋高佩都红; 关键词：高温抗氧化性氧化膜

新型铁铬镍合金固溶处理后的组织和性能被引量：3: 2013年; 采用光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电子显微镜,对新型Cr20Ni30NbAl合金固溶后的显微组织进行分析,测试了该合金的冲击、拉伸力学性能,观察了断口形貌。结果表明,Cr20Ni30NbAl合金基体组织为奥氏体,第二相为Cr的碳化物和Nb的碳化物。室温、高温下的抗拉强度及伸长率均满足相应标准的规定值,且室温冲击吸收能量也满足标准要求。室温、高温拉伸均为韧窝断口,但高温韧窝深度大于室温,高温下拉伸断口韧窝底部发现氮化铝。; 程晓农王植栋李冬升戴起勋邱宇高仕渊姜杨高佩刘瑜; 关键词：固溶处理

新型Cr19Ni28TiN铁镍基合金的高温蠕变行为被引量：8: 2015年; 采用RDL100型电子高温蠕变试验机、OM、SEM、TEM分析测试了新型Cr19Ni28TiN铁镍基合金的蠕变性能。蠕变试验结果表明,当加载应力减少到250 MPa时,出现明显稳态蠕变阶段;微观组织观察显示蠕变前奥氏体基体上均匀分布着少量的析出相,在600℃、300 MPa下蠕变后晶界和晶内都弥散析出大量的细小的TiN和M23C6;晶内析出相对位错产生钉扎作用,阻碍位错的移动,同时大量位错在共格晶界附近塞积,形成位错墙,提高了合金的蠕变强度。600℃、300 MPa条件下蠕变断裂分析表明,Cr19Ni28TiN合金断口平齐,存在一些较浅的撕裂韧窝,凹坑中的第二相成为裂纹的核心。; 程晓农陈明李冬升郑琦赵春风王植栋高佩都红; 关键词：蠕变

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王植栋