吴庆龄
- 作品数：8 被引量：21H指数：3
- 供职机构：东北工学院更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术更多>>
- Al-Ti-B线材连续铸挤的研究被引量：12
- 1992年
- 通过试验研究了连续铸挤法生产Al-Ti-B线材的组织形态,确认合金中TiAl_3化合物呈细小块状分布,TiB2化合物不集聚、呈颗粒状;试验研究了连续铸挤温度、浇注流量等工艺参数的控制,表明Al-Ti-B线材生产采用连续铸挤法是可行的,是高效节能的先进技术。
- 温景林吴庆龄马宏声李体彬孝云祯
- 关键词：连续铸挤工艺参数
- LC_4合金超塑拉伸时的力学行为和空洞形成
- 1991年
- 研究了细晶LC_4铝合金在400—520℃温度范围内,初始应变速率为10^(-2)—10^(-4)S^(-1)条件下拉伸时的力学行为及显微空洞的变化。结果表明材料呈现出良好的各向同性。平行及垂直于轧向拉伸到相同应变时空洞分布相同,并且空洞总是沿平行于拉仲轴的方向排列。进一步分析可以说明空洞不是在形变热处理当中大的Fe,Si夹杂物处形核,空洞形核主要发生在超塑变形中。
- 蒋兴钢吴庆龄崔建忠马龙翔
- 关键词：铝合金超塑变形
- 工业硬铝LY12合金超塑性的研究
- 1992年
- 本文研究了工业硬铝LYl2合金的超塑预处理工艺,观察了其组织的变化,经处理后的合金可获得尺寸为10～5微米的细晶组织。系统测量了该合金在不同温度、不同应变速率条件下的延伸率及应变速率敏感性指数m。在温度为485℃、起始应变速率ε_0为4.17×10^(-4)秒^(-1)的最佳超塑变形条件下,LY12合金可获得最大延伸率为480%、m 值为0.65、而流动应力则小于0.35公斤/毫米~2(3.43兆帕)。本文还研究了LY12合金的超塑变形机制,从不同变形机制对总变形量贡献的检验结果表明,其超塑变形的主要变形机制为晶界滑移。文中简要讨论了LY12超塑性提高的原因。
- 吴庆龄黄海冷
- 关键词：超塑性变形晶界滑移硬铝
- α/β两相黄铜超塑变形特性的研究
- 1990年
- 对α/β两相黄铜在超塑变形温度区间的特性进行了研究,结果表明:在超塑变形Ⅱ区,界面扩散控制着变形过程,界面滑动为主要变形机制;α相晶内几乎不变形,作为界面滑动调节机制的晶内滑移主要在β相内发生。在非超塑变形的Ⅲ区,体扩散控制着变形过程,晶内滑移为主要变形机制。
- 丁桦吴庆龄马龙翔
- 关键词：超塑性
- 工业硬铝 LY_(12)合金超塑变形过程的激活能
- 1989年
- 本文研究了LY_12硬铝合金在最佳超塑预处理工艺条件下超塑变形时的流动应力和应变速率的对数关系,测定了该合金超塑变形过程的激活能,从能量角度探讨了该合金在超塑变形过程中的变形机理。研究结果表明,在超塑变形Ⅱ区,界面扩散控制着变形过程;在超塑变形Ⅲ区,体积扩散控制着变形过程。此结果与SEM扫描电镜观察结果一致。
- 黄海泠吴庆龄
- 关键词：硬铝合金超塑变形激活能
- LC4超硬Al合金的超塑变形行为被引量：3
- 1990年
- 对LC_4超硬Al合金的形变热处理工艺进行了调整,使该合金超塑性大大提高,在510℃,初始应变速率为8.33×10^(-4)s^(-1)条件下拉伸变形,最大延伸率可以达到2100％。金相观察表明,随着应变的增加,晶粒长大,合金发生应变硬化。合金变形时的晶粒稳定性增强是导致大延伸的重要原因。
- 蒋兴钢吴庆龄崔建忠马龙翔
- 关键词：超硬铝合金超塑性
- 铝材连续铸挤工艺的研究被引量：12
- 1992年
- 本文研究了铝材连续铸挤过程中,工艺参数对建立稳定连续铸挤条件的影响,试验结果表明,铝材连续铸技采用90°—180°挤压轮槽包角的结构形式,均可实现连续铸挤,而稳定连续铸挤过程的建立取决于挤压温度、挤压轮转速及运转间隙。分析了连续铸挤时熔融金属结晶-变形过程,提出连续铸挤的金属动态结晶、半熔融挤压、挤压塑性变形三个阶段及内外摩擦转换理论。
- 温景林吴庆龄李体彬周志敏孝云祯
- 关键词：连续铸挤铝材
- 工业LF6铝合金的固相结合/超塑成形研究
- 1989年
- 对工业LF6铝合金进行固相结合/超塑成形组合工艺的探索性试验获得成功。研究表明,由东北轻合金加工厂供应的热轧板经温轧复合的板材具有一定的超塑性,可进行超塑成形。轧制连接时,变形量越大,结合强度越大。轧制复合后,扩散退火温度对结合强度有显著影响。由于复合板最佳扩散退火温度(480℃)与最佳超塑变形温度(480—510℃)吻合,因此轧制复合板的扩散退火和超塑成形可同时进行。
- 李尧吴庆龄马龙翔
- 关键词：LF6铝合金超塑成形
