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污泥干燥特性及其模型求解被引量：4: 2013年; 相同质量污泥(3.0±0.01)g在85~145℃下进行恒温干燥实验,得到污泥干燥过程中含水率、干燥速率等变化规律,采用多元线性回归对实验数据进行分析,得到污泥干燥动力学模型。结果表明:污泥在干燥过程中经历加速、恒速和降速3个阶段,3个阶段的分界点固定在污泥失重率为10%和65%处而不随干燥温度的变化而变化;在同一干燥温度下,饼状污泥的干燥速率大于球状污泥;Logarithmic干燥模型MR=a·exp(-kt)+b在各干燥温度下均最适宜表述污泥干燥过程,其参数a、b与干燥温度T呈二次多项式关系,参数k与干燥温度T呈一次线性关系;饼状污泥的有效扩散系数D eff在9.21×10-6~2.22×10-5m2/min,球状污泥的有效扩散系数D eff在6.55×10-6~1.37×10-5m2/min。且随着干燥温度的上升,有效扩散系数D eff呈上升趋势。在相同干燥温度下,饼状污泥的有效扩散系数大于球状污泥。; 程诚黄亚继袁琦杨高强; 关键词：污泥有效扩散系数

无电晕式静电除尘器新型材料电发射特性试验研究: 2013年; 在不同的温度和电压条件下,对自行开发的新型阴极分别在不同的介质中进行了静态和动态试验研究。研究发现,阴极的发射电流密度随着温度和电压的升高而增大;高压有利于动态条件下电子发射;在静态实验条件下的发射电流密度要比动态实验条件下大很多,这主要是由于阴极发生中毒以及离子迁移率的减小造成的,烟气中的粉尘也对阴极的电子发射有一定的影响。; 袁琦黄亚继杨亚平刘俊龙赵通王双群; 关键词：温度电压阴极阴极中毒离子迁移率

提升循环流化床锅炉旋风分离器性能的技术研究: 2013年; 为提高大型循环流化床锅炉飞灰中20～70μm段细颗粒的分离效率,使其返回炉膛继续燃烧以提高锅炉的燃烧效率;设计1台无电晕静电除尘器,将其连接到旋风分离器出口处,并在小型的CFB上对其分离性能进行试验研究。研究结果表明:设计工况下,当发射极温度在850℃、发射极电压为4 000 V、收尘极电压为12 000 V时,静电除尘器分离效率达到95%,并且烟气中20～70μm细颗粒也可以被完全捕捉。; 陈良宽杨亚平赵通刘俊龙李龙袁琦; 关键词：循环流化床锅炉细颗粒

无电晕静电除尘技术在CFB锅炉上的应用研究被引量：2: 2013年; 为了提高大型CFB锅炉飞灰中20～70μm段细颗粒的分离效率,将其返回炉膛继续燃烧以提高锅炉的燃烧效率,通过设计1台小型无电晕静电除尘器,将其连接到旋风分离器出口处,并在1台小型的CFB锅炉上进行试验,对其分离性能进行研究。研究结果表明:静电除尘器分离效率随发射极温度、发射极电压、收尘极电压增加而增加;当发射极温度在850℃、发射极电压为4 000 V、收尘极电压为12 000 V时,静电除尘器分离效率达到95%;当发射极温度大于850℃、发射极电压大于4 000 V、收尘极电压大于8 000 V时,对20μm以上的细颗粒可以达到100%分离效率,烟气中20～70μm细颗粒可以被完全捕捉;静电除尘器的压降随烟气流速增加而增加,静电除尘器压降损失小于200 Pa。; 杨亚平赵通刘俊龙李龙袁琦; 关键词：CFB锅炉细颗粒

循环流化床锅炉中心风运行性能分析: 2013年; 循环流化床锅炉中心供风形式是一种对炉膛中心贫氧区直接供风的形式。实验研究表明,对于实验涉及的135 MW单炉膛循环流化床锅炉,中心风的加入未能使其热效率得到提高;中心风流量较小时,中心风的作用与一次风作用类似;中心风流量较大时,二次风流量减少较多,导致二次风(尤其是对稀相区无烟煤颗粒燃尽有重要影响的上二次风)穿透性不足,不利于稀相区颗粒的燃尽。; 李龙杨亚平袁琦; 关键词：循环流化床锅炉中心风二次风福建无烟煤性能分析

板管-铝槽式水冷PV/T集热器优化设计与研究被引量：1: 2013年; 设计了一种板管-铝槽式结构的太阳能光热光电一体化系统(PV/T),通过数值模拟的方法,获得水流量、管间距、保温层厚度以及入口水温对出口水温、电效率和热效率的影响规律,最终得出该PV/T系统的优化设计方案为:水流量20L/h,管间距80mm,入口水温为环境温度(模拟设置为18℃),保温层厚度30mm。并且发现电效率对水流量的敏感度最大,对保温层厚度的敏感度最小,而热效率对保温层厚度的敏感度最大,对入口水温的敏感度最小。该数值模拟优化设计对实际PV/T系统的进一步设计,实验具有重要的参考价值。; 徐亮亮黄亚继王永兴王昕晔程诚袁琦; 关键词：PV 水冷优化设计

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袁琦