公共文化服务平台

共 5 条记录，以下是 1-5

全选清除导出

排序方式：

管壳式换热器的简捷设计与HTRI设计对比及分析被引量：4: 2014年; 管壳式换热器因结构简单,操作方便,材料多样化且适于高温高压的环境所以在化工行业中被普遍使用。本文分别使用HTRI软件和简捷设计2种方法对以甲醇蒸汽冷凝器为例的管壳式换热器进行设计,结果表明简捷设计比HTRI设计的传热面积大14.7%。而通过对HTRI模拟的温度分布图、流型分布图、传热系数分布图进行传热分析可知,简捷设计这类在设计过程中采取平均温度进行物性计算的传统方法与实际工业情况的偏差较大。为了更好地将理论计算与工业实际应用有效地结合,提高管壳式换热器的设计精度,可以通过对温度分布进行分段设计、改进流型分布、改良传热关联式等手段优化传统设计方法。; 王新成栗秀萍刘有智宋子彬; 关键词：管壳式换热器传热分析

超重力萃取精馏传质性能研究被引量：4: 2016年; 利用填装星型填料的HERPB加入醋酸钾分离乙醇/水物系,在超重力因子β为21~188、回流比R为1.0~3.5、原料流量F为1.24~2.50 kmol/h、进料摩尔分数xf为0.064 6~0.242 5、溶盐量S为5~25 g/L、0.1 MPa和室温进料操作条件下对其传质性能进行研究。结果显示,整个实验过程中高效旋转精馏床（HERDB）运行平稳。高效旋转精馏床的传质效果随超重力因子β和原料液流量F先增加后减小;随溶盐量S和原料液浓度xf的增加而提升;随回流比R的增大而降低。实验的最佳操作条件为β=83.609 4、R=1.5、F=1.731 7 kmol/h、x_f=0.242 5、S=25 g/L,精馏段、提馏段和整个系统的HETP分别为3.75、7.61、4.29 mm,小于超重力精馏传质单元高度。建立了超重力萃取精馏的经验模型,偏差在±5%以内,平均偏差为4.42%。; 李道明栗秀萍刘有智李宁宋子彬; 关键词：萃取精馏传质性能

超重力减压精馏分离乙醇-水的实验研究: 无水乙醇是重要的有机化工原料，广泛应用于食品、医药、化工及航空等行业，而在实际生产过程中常压精馏操作并不能直接分离得到无水乙醇产品，所以需要应用特殊的精馏手段将其分离开，减压精馏法可以避免共沸精馏和萃取精馏中加入第三组分...; 宋子彬; 关键词：超重力技术减压精馏乙醇-水体系; 文献传递

超重力减压间歇精馏的传质性能被引量：4: 2016年; 以不锈钢波纹丝网为填料,应用超重力减压精馏间歇全回流操作分离乙醇/水共沸物系。考察了进料乙醇质量分数xf为50%~95%、操作压力P为101.33~11.33kPa和超重力因子β为20.90~130.64时乙醇-水体系的传质性能。实验中设备运行稳定并且单级旋转精馏床传质性能随着超重力因子β的增大先增强后减弱,随着压力P的减小和进料浓度xf的增加而增强,并在P=11.33kPa时分离高浓度原料时打破共沸点。与相同条件下传统填料塔相比,分离效果明显高于传统塔,且HETP为7.94~14.20mm,仅为传统塔的1/6~1/4,传质性能显著增强。并对能耗进行分析,超重力装置由于自身体积小等优点便于达到所需真空度,能耗降低明显。; 栗秀萍李宁刘有智宋子彬李道明; 关键词：减压精馏传质性能

超重力精馏回收果胶沉淀溶剂的应用被引量：3: 2015年; 同时应用超重力精馏连续与间歇操作分离回收果胶沉淀溶剂中的乙醇,并以不锈钢波纹丝网为填料,在原料乙醇质量分数xf=55%、回流比R=4、超重力因子β=63.16~252.67、原料流量F=15~50L/h、1.01×105Pa和室温进料下操作,研究了四级超重机在连续精馏过程中的传质性能;并在β=161.71、R=2.5~7及1.01×105Pa操作条件下,考察了间歇精馏过程中不同回流比R对塔顶和塔底乙醇浓度xd和xw的影响。结果表明,在连续精馏过程中,理论塔板数NT随β和F的增大而增加,设备的等板高度HETP为41.12~58.21mm,xd=93%,xw=35%;在间歇精馏过程中,xd随着R的增大先增高后降低,xw随着R和t的增大而下降,所得产品xd为92.5%,xw为1.05%;乙醇分离回收效果良好,回收率为91.28%,单位回收乙醇产品成本为0.644元/L,充分表现出超重力精馏工艺应用于果胶沉淀溶剂的回收再利用的优势。; 宋子彬栗秀萍刘有智李道明李宁; 关键词：超重力精馏乙醇-水溶剂回收

全选清除导出

共1页<1>

宋子彬