公共文化服务平台

共 8 条记录，以下是 1-8

全选清除导出

排序方式：

外压模拟计算中圆筒初始几何偏差描述方法的研究被引量：4: 2015年; 在圆筒外压模拟计算中,初始几何偏差施加方式的不同对模拟计算结果影响较大。就＂一致缺陷模态法＂和傅里叶级数两种初始几何偏差的描述方法进行简述。根据5组初始几何偏差实测数据,取周向波数l=2~8和初始相位角ф12~ф18,提出一种描述卷焊圆筒初始几何偏差的傅里叶级数简化方法。根据文献提供的42组圆筒基本尺寸、最大初始几何偏差值、材料的弹性模量和屈服强度,分别采用＂简化傅里叶级数法＂和＂一致缺陷模态法＂施加初始几何偏差,并进行双非线性屈曲模拟分析,模拟中材料本构关系为双线性材料模型。将两种初始几何偏差施加方法模拟所得的临界失稳压力值与文献中的试验值进行对比讨论,结果表明,按＂一致缺陷模态法＂模拟所得结果普遍小于文献中的试验值,而按＂简化傅里叶级数法＂模拟所得结果则与文献中的试验值吻合较好。由此表明简化傅里叶级数能够较为合适地描述卷焊圆筒的初始几何偏差分布。; 邓志军陈冰冰郑浣琪魏协宇高增梁; 关键词：圆筒傅里叶级数

EN 1993-1-6标准中的壳体失稳设计方法简述被引量：5: 2013年; 数值模拟计算能力和水平的提高为外压壳体失稳复杂理论应用到实际设计方法中提供了可能,应用数值模拟进行设计逐步在标准中引用并不断完善。与其他标准相比,EN 1993-1-6(2007)《壳结构的强度与稳定》对数值模拟在设计上的应用给出了更为详细的规定。对壳体失稳设计,EN 1993-1-6提出了3种不同的设计方法:公式计算方法、LBA-MNA方法以及GMNIA方法。为研究EN 1993-1-6的壳体数值模拟设计方法的可行性,对其进行了简要介绍,并通过10组算例与GB 150,ASMEⅧ-2,EN 13445等标准进行对比,结果显示,EN 1993-1-6的数值模拟的设计许用值均高于GB 150的设计许用值,而与ASMEⅧ-2和EN 13445相比,设计许用值则比较接近,这表明EN 1993-1-6规定的数值模拟设计方法有着比GB 150更好的经济性,是一种先进的设计方法。; 郑浣琪陈冰冰梁力锦高增梁; 关键词：数值模拟设计方法

压力容器设计标准中外压圆筒初始几何偏差规定的讨论: 分别由简化傅里叶级数模型与一致缺陷模态模型构造带初始几何偏差的外压圆柱壳,采用ANSYS有限元进行非线性模拟,模拟得到不同模型下考虑临界压力折减系数为80%时对应的几何偏差e值曲线,与D.Annaratone所著一书中的...; 魏协宇陈冰冰郑浣琪邓志军高增梁; 关键词：外压圆筒傅里叶一致缺陷模态法

压力容器设计标准中外压圆筒初始几何偏差规定的讨论被引量：6: 2015年; 分别由简化傅里叶级数模型与一致缺陷模态模型构造带初始几何偏差的外压圆筒,采用ANSYS有限元进行非线性模拟,当模拟得到的临界压力为理想圆筒临界压力的80%时,得到这两种模型对应的几何偏差e值曲线。将上述曲线以及ASMEⅧ-1(或GB 150)、ASMEⅧ-2所规定的e值、Annaratone所著一书中理论公式求得的e值进行比较分析,结果表明:一致缺陷模态法所得结果偏保守;在L/Do较小时,采用ASMEⅧ-1中规定的e值,其结果可能是冒进的;在Do/t与L/Do相同时,由简化傅里叶级数模型得到的e值,明显高于一致缺陷模态模型得到的e值。WRC公报(443号)提到了试验值(p-Test)大于理论值(p-Theory)的现象,这与初始几何偏差在实际情况下和理论模型所假设的初始几何偏差不同有关;由ASMEⅧ-2规定得出的e值均大于简化傅里叶级数模型得到的e值,说明ASMEⅧ-2对于e值的规定是可行的。; 魏协宇陈冰冰郑浣琪邓志军高增梁; 关键词：外压圆筒傅里叶级数一致缺陷模态法

外压圆柱壳概率设计方法的研究: 外压容器的失稳受到几何缺陷、几何材料双非线性行为等因素的影响，几何缺陷的存在往往造成其临界失稳压力的大幅下降，且用理论的方法难以求解。随着数值模拟技术的进步，很多学者采用有限元数值模拟技术对外压容器稳定性进行研究，相关的...; 郑浣琪; 文献传递

外压圆柱壳初始几何偏差描述讨论: 介绍了圆柱壳初始几何偏差在模拟中所采用的两种分布形式:一种是按一阶失稳模态形式分布,另一种是按傅立叶级数分布,提出了一种简化傅立叶级数的方法。采用已有文献参数,将一致缺陷模态分布和简化傅立叶级数分布的初始几何偏差施加于圆...; 邓志军陈冰冰郑浣琪魏协宇; 关键词：圆柱壳外压傅立叶级数; 文献传递

全选清除导出

共1页<1>

郑浣琪