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WC-Co硬质合金稀土-硼共渗的高温动态相分析被引量：1: 2002年; 用高温X射线衍射装置对以B4C为供硼剂、以Y2 O3 为催渗剂的WC 2 0Co硬质合金渗硼表面进行了从室温到 130 0℃连续升温渗硼过程的XRD动态物相分析 ,探讨了稀土硼共渗机制。结果表明 ,在真空烧结升温期间 ,从WC Co压坯表面B4C分解出来的活性硼原子除在压坯表面上形成硼化物外 ,所形成的高浓度活性硼原子还向压坯内钴中扩散形成三元含硼相W2 Co2 1 B6化合物。同单独渗硼相比 ,钇在稀土硼共渗过程中有拓宽渗硼温度范围。; 刘寿荣郝建民褚连青宋俊亭; 关键词：稀土 WC-CO硬质合金真空烧结渗硼

硬质合金的比矫顽磁力被引量：16: 2000年; 用磁性法和 X射线衍射相分析得出了当两相 WC— Co硬质合金碳含量改变时 ,其比矫顽磁力 Hsc( A· m2 · Kg- 1)同合金碳含量 Xc、真实钴含量 XCo( wt)、WC相平均晶粒尺寸 Lwc( μm)及比饱和磁化强度 4πσ( A·m2 · kg- 1)、密度 d( Kg· m- 3)间的定量关系式Hsc+ 0 .330 4 lg L wc=7.652 - 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo- 7.356XCo- 1 2 0 .0 Xc=0 .2 958- 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo+ 6.488XCo- 3.2 64× 1 0 - 34 πσ=1 1 .86- 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo+ 8.1 35XCo- 1 .0 83× 1 0 5· d- 1当合金碳含量变化时 ,溶质钨和碳在 γ相中固溶度的变化引起 γ相磁矩和 γ基体钴晶格畸变应力的改变是导致合金 Hsc值变化的主要原因。; 刘寿荣郝建民褚连青; 关键词：硬质合金

离子色谱法测定线电路板表面F-、Cl-、Br-含量: 本文建立了线路板表面氟、氯、溴离子的离子色谱定量测定方法。该方法快捷、准确，相对标准偏差为2.91％～4.10％，回收率为95％～110％。; 褚连青王奕王金钢; 关键词：离子色谱法氟离子溴离子; 文献传递

WC-Co硬质合金的相转变被引量：29: 2001年; 用高温 X射线衍射装置对低碳 WC- 2 0 Co合金混合料进行了从室温到130 0℃连续升温过程的动态相转变研究。结果表明 ,以低碳 WC粉为原料的 WC- Co系合金在真空烧结升温过程中是通过钨和碳原子的扩散作用消耗原料中的游离态钴和WC(90 0℃以下是 W2 C和单质钨 )进行的脱碳型不平衡相转变。除 90 0℃以下由原料中的 W2 C(和单质钨 )及游离态钴生成η1 相外 ,10 0 0℃以上升温过程中生成的高温相η化合物和金属间化合物与原料中固有的 W2 C(和单质钨 )含量无关 ,也与钴的同素异构相变无关。烧结降温期间高温相通过增碳作用平衡转变成游离态钴和 WC,室温合金中的η1 相含量完全取决于原料中 W2 C(和单质钨 ); 刘寿荣宋俊亭郝建民褚连青; 关键词：硬质合金相变碳化钨真空烧结

WC-Co硬质合金烧结过程渗硼机理被引量：6: 2002年; 用高温X射线衍射装置通过由室温到 130 0℃连续升温过程中XRD分析探讨了WC 2 0Co硬质合金真空烧结过程渗硼的机理。结果表明 ,在真空烧结升温期间 ,WC Co合金压坯表面上预置的供硼剂B4C在 85 0℃以上分解出活性硼原子 ;除在压坯表面形成含硼化合物外 ,还向压坯内钴相中扩散固溶并形成不均匀分布的羽毛状W2 Co2 1 B6 化合物 ,渗硼层厚达 2 2mm ,WC Co硬质合金真空烧结过程有效渗硼的温度范围为 85 0～ 10 0; 刘寿荣郝建民褚连青宋俊亭; 关键词：WC-CO硬质合金真空烧结

硬质合金的断裂韧性及其无损评估被引量：7: 2000年; 用Ｘ射线衍射相分析、扫描电镜、Ｐａｌｍｑｖｉｓｔ压痕试验和磁性分析对烧结态两相ＷＣ－Ｃｏ硬质合金断裂韧性Ｋｌｃ的研究表明，在两相区碳成分范围内，随合金碳含量的变化，合金的Ｋｌｃ（ＭＰａｍ^（１／２））和比矫顽磁力Ｈ_（ＳＣ）（Ａ·ｍ~２·ｋｇ^（－１））间具有正向相关的变化规律：Ｈ_（ＳＣ）＝７．６５２－０．３３０４１－７．３５６Ｘ_（Ｃｏ）－１２０．０Ｘ_ｃ，Ｋ_（１ｃ）＝１７．３９＋２６．０４ｌｇ＋２２．２９Ｈ_（ｓｃ）＝６２０．８－５６．５７Ｈ_（ｓｃ）－９４６２Ｘ_ｃ－５８０．１Ｘ_（Ｃｏ）。用比饱和磁化强度４πσ（Ａ·ｍ~２·ｋｇ^（－１））和矫顽磁力Ｈｃ（ｋ·Ａ·ｍ^（－１））测定值预先确定合金试样的碳含量Ｘｃ、真实钻含量Ｘ_（Ｃｏ）（Ｗｔ．）和比矫顽磁力Ｈ_（ｓｃ）Ａ·ｍ~２·ｋｇ^（－１））可通过上式用磁性无损评估烧结态两相ＷＣ－Ｃｏ硬质合金的断裂韧性Ｋ_（１ｃ），评估精度优于５％。; 刘寿荣郝建民褚连青赵光远梁福起杨惠琴; 关键词：硬质合金断裂韧性

WC-Co硬质合金烧结过程钇-硼共渗机理被引量：5: 2003年; 对以B4C为供硼剂、以Y2O3为催渗剂的WC-20Co硬质合金渗硼表面进行了从室温到1300℃连续升温渗硼过程的XRD动态物相分析,在此基础上探讨了钇-硼共渗机理。结果表明,在真空烧结升温期间,B4C分解出来的活性硼原子除了在压坯表面上形成硼化物外,还形成了硼原子富集。这些硼原子向压坯内扩散,形成弥散分布的羽毛状W2Co21B6化合物。同单独渗硼相比,钇在钇-硼共渗过程中有拓宽渗硼温度范围、促进B4C脱碳分解和硼原子向压坯内扩散等催化渗硼作用,从而改善了渗硼层的组织结构,明显提高了渗硼层的韧性。; 刘寿荣郝建民褚连青宋俊亭; 关键词：WC-CO硬质合金物相分析真空烧结

WC-Co硬质合金烧结过程渗硼的高温动态相分析被引量：7: 2002年; 用 PHIL IPS X’PETRθ- θ测角仪对以 B4 C为供硼剂的 WC- 2 0 Co硬质合金的渗硼表面进行了从室温到 130 0℃真空烧结渗硼过程的 XRD动态物相分析 ,探讨了硬质合金烧结过程的表面渗硼机理。结果表明 ,在真空烧结升温期间 ,WC- Co硬质合金压坯表面上的 B4 C在 85 0℃以上分解出来的活性硼原子除在压坯表面上供形成含硼化合物外 ,所形成的高浓度活性硼原子向压坯内钴相 (γ相 )中扩散溶入 γ相晶格内并形成高钴含量的三元含硼相 W2 Co2 1 B6 化合物 ,WC- Co硬质合金真空烧结过程渗硼的有效温度范围为 85 0～ 10 0 0℃。; 刘寿荣宋俊亭郝建民褚连青; 关键词：硬质合金真空烧结物相分析碳化钨

WC-Co硬质合金的稀土-硼共渗机理及新工艺研究: 刘寿荣郝建民褚连青宋俊亭; 该研究表明，WC-Co硬质合金烧结升温与烧结后冷却过程中都是靠钨和碳原子的扩散作用分别通过脱碳方式进行不平衡相变和增碳方式进行近平衡相变，其烧结合金室温下的相组成在烧结工艺不变的条件下，在很大程度上取决于原料WC粉的碳化...; 关键词：; 关键词：硬质合金

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褚连青