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关于直接氧化法硫磺回收工艺的初步探讨被引量：3: 2008年; 综述了直接氧化法硫磺回收工艺技术,重点介绍了Lo-Cat法、Clinsulf-DO法、ADA-NaVO3法等直接氧化制硫的工艺流程和基本反应原理,及其工艺特点。; 龚德洪伍申怀; 关键词：天然气直接氧化法硫磺回收 LO-CAT工艺

某油田外输干气中C_3资源再回收的方案探讨: 2008年; 某油田的外输干气中含有一定量的C3资源,为了提高某油田的整体经济效益以及油气资源利用效率,有必要对外输干气中的C3资源进行再回收研究。文章中分析了某油田外输干气的气质条件,并借助计算机模拟技术对干气中C3再回收利用工艺方案进行了研究,提出了膨胀机制冷的C3回收工艺方案,并进行的经济评价与分析。; 龚德洪伍申怀; 关键词：轻烃回收干气

梯形导向浮阀塔板在川西北高含硫天然气处理装置中的运用及低负荷运行的探讨: 2011年; 梯形导向浮阀塔板在川西北脱硫装置的成功应用,从塔设备操作、处理能力和塔板压降等方面都明显优于F1型浮阀塔板,提高了装置的平稳性和经济效益。随着中坝雷三气藏进入开采后期,原料气量已经接近装置适应性改造后的处理下限,处理装置操作难度越来越大。本文重点对吸收塔、再生塔塔板的流体力学,以及负荷性能图进行了核算和分析,以便为该厂后续生产控制提供参考。; 刘波伍申怀苟小静孙刚沈晓燕马小荣; 关键词：天然气板式塔负荷性能图

江油轻烃回收装置C_3收率的影响因素分析及其改进措施探讨被引量：5: 2016年; 江油天然气凝液回收装置采取低温分离法回收天然气中C_3及以上组分,设计处理量为45×10~4 m^3/d,现天然气处理量40×10~4 m^3/d。目前,中坝须二气藏呈高压气量逐步降低、低压气量逐步增加的趋势。原料气压力波动也较大,高压气压力由3.65 MPa降至约2.8MPa,轻烃厂主要生产参数与设计值存在较大偏差。此外,GB 11174-2011《液化石油气》于2012年7月1日正式实施后,新增对液化气中(C_3+C4)烃类组分体积分数不小于95%的规定,对装置的生产操作参数、液化气产量及C_3收率将产生一定的影响。目前,液化气气质在满足新国标要求的前提下,C_3收率仅61.12%。为此,在不改变现有装置的条件下,借助计算机模拟软件分析相关参数的敏感性,针对装置现状及主要敏感因素,提出提高原料气压力、降低原料气温度、稳定脱乙烷塔再沸器温度、参数优化及进行工艺改造等措施,以提高装置C3收率。; 王治红吴明鸥伍申怀李涛林雪松; 关键词：轻烃回收敏感性收率

浅析川西北MCRC硫磺回收装置的腐蚀与防护措施被引量：5: 2009年; 总结了川西北净化厂硫磺回收装置设备及管线的腐蚀情况,分析了装置存在的高温硫化腐蚀、电化学腐蚀和露点腐蚀等主要腐蚀现象及其腐蚀机理,并提出了在选材、工艺操作、维修、开停工等方面应采用的防护措施。; 孙刚伍申怀熊钢沈晓燕; 关键词：硫磺回收

提高天然气轻烃回收装置C_3^+收率的方案比选——以中坝气田为例被引量：10: 2016年; 中国石油西南油气田公司川西北矿区江油轻烃厂回收装置采用透平膨胀机单机膨胀制冷工艺,回收中坝气田天然气中C_3以上组分,因仅配备了排气量为(16~17)×10~4m^3/d的低压气增压机组,在目前天然气处理量为40×10~4m^3/d、高压原料气量最低时仅有17×10~4m^3/d、原料气压力由3.65 MPa降到2.80 MPa左右的情况下,出现了透平膨胀机的膨胀比和冷凝效率降低、低温制冷系统冷量不足、液烃产品产量和C_3^+收率下降等问题,同时,也直接影响着装置的安全、平稳运行。为了提高回收装置的C_3^+收率,提出了4种工艺改造方案:①残余气循环工艺(RSV);②直接换热工艺(DHX);③原料气增压的单级膨胀(ISS)工艺;④原料气增压+DHX工艺。对比上述4种方案的轻烃收率、能耗和经济性后认为:上述第三种方案,即原料气增压的单级膨胀工艺静态投资回收期较短(0.74年),C_3收率为89.43%、液化气产量为19.04 t/d,分别较原工艺提高了46.32%和42.94%,同时其单位能耗较低,具有更好的经济效益,适合于该装置的工艺改造。; 王治红吴明鸥李涛伍申怀; 关键词：四川盆地中坝气田轻烃回收

一种醇胺溶液中杂质种类鉴定及其浓度的分析方法: 本发明公开了一种醇胺溶液中杂质的种类鉴定及其浓度的分析方法，包括：获取醇胺溶液样品和其质量，富集醇胺溶液样品中的有机物，得到萃取液；称取各标准物质配制成浓度递增或递减的不同浓度的标准液；基于GC‑MS分析方法对其中一组标...; 陈庆梅颜晓琴彭修军涂振权伍申怀叶辉李静

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伍申怀