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稠油O/W型乳状液的低温稳定性被引量：8: 2014年; 绥中36-1稠油50℃与3℃的黏度分别为1251.5与417518.1 mPa·s,在3~60℃范围内表现为牛顿流体,20℃密度为0.953 g/cm3,属重质普通稠油。用非离子型表面活性剂BJN-01作为乳化剂,制备了不同乳化剂加量(0.3%~0.7%)及油水比(8∶2~6∶4)的稠油O/W型乳状液。采用恒温静置、流变测量和微观影像分析方法,研究了乳化剂加量及油水比对该乳状液低温(3℃)静态及动态稳定性的影响。结果表明,O/W型乳状液3℃的静态稳定性随乳化剂加量的增大而明显提高;油水比6∶4和7∶3乳状液的分水率随静置时间延长而增大;油水比8∶2的乳状液在制备完成后即发生油水两相分离,稳定性较差。在动态剪切2.0 h后,O/W型乳状液均发生了不同程度的聚集与聚并,油水比越高或乳化剂加量越低,聚集与聚并现象越显著。乳化剂加量0.5%、油水体积比6∶4时,在动态剪切2.0 h内,O/W型乳状液表现为牛顿流体,3℃下的黏度小于50 mPa·s;乳化剂加量0.7%、油水比7∶3的O/W型乳状液3℃下的黏度小于100 mPa·s,具有良好的低温静、动态稳定性,对管道低温采输及停产停输再启动有良好的适应性。; 安云朋敬加强刘雪健王雷振田震; 关键词：稠油乳化降黏 O/W型乳状液稳定性绥中36-1油田

两性表面活性剂与阴离子聚丙烯酰胺复配体系的抗盐性被引量：12: 2015年; 通过单因素实验分析两性表面活性剂浓度、无机盐浓度及p H值对聚丙烯酰胺复配体系黏度的影响规律,应用SPSS软件对均匀实验结果进行非线性回归,得到复配体系黏度与聚合物浓度、两性表面活性剂浓度及无机盐浓度的定量关系式,进而理论分析了各因素对复配体系抗盐性的影响规律.结果表明,当两性表面活性剂的浓度低于临界缔合浓度(CAC)时,复配体系的黏度变化不大;当其浓度高于CAC后,随着浓度的增加,体系黏度急剧增大;当其浓度达到聚合物饱和浓度(PSP),复配体系黏度达到最大值;当再进一步加入表面活性剂时,聚集体间的网状结构将被破坏,从而使体系黏度逐渐降低;无机盐对复配体系的作用具有双重性,低浓度盐将促使体系黏度升高,中高浓度盐则会导致体系黏度降低;不同p H值条件下,复配体系的抗盐能力顺序为碱性(p H=11.4)>酸性(p H=2.8)>中性(p H=7).; 敬加强孙娜娜安云朋靳文博田震; 关键词：两性表面活性剂 HPAM 黏度抗盐性

水基泡沫流变特性研究进展被引量：8: 2013年; 水基泡沫在石油钻井、驱油及矿物浮选等方面应用广泛,但因其自身结构的复杂性及不稳定性,准确描述其流变性需要考虑液膜排液、气体扩散、泡沫质量、泡沫结构、可压缩性、壁面滑移、测量系统相对于气泡的尺寸、环境温度及压力等多方面因素,以致于目前尚无有关泡沫流变性的公认理论。实验研究过程中控制壁面滑移的较普遍做法是增加流道壁面(转子表面或管壁)的粗糙度,基于适当假设所提出的一些理论修正方法具有较好的适应性。体积平衡法假设泡沫管流摩擦系数为常量,在一定程度上解决了泡沫可压缩性给管流压降计算所带来的困难。目前普遍认为泡沫流变性可用幂律模式或赫谢尔–巴尔克莱模式很好地描述,是否存在"屈服应力"则因测试条件差异而存在争议。; 敬加强代科敏杨露安云朋赵川东; 关键词：流变性壁面滑移可压缩性

碱与乳化剂复合体系对稠油乳状液稳定性及流变性的影响被引量：5: 2015年; 考察了Na2CO3、非离子型乳化剂BJN-01、无机盐加量对水包稠油型乳状液分水率和表观黏度的影响,分析了复合体系对乳状液稳定性和流变性的作用规律及协同作用机理。结果表明,碱质量浓度为500 mg/L、乳化剂体积分数为0.5%时形成的乳状液最稳定,室温静置19 h的分水率为60.7%,且表观黏度较低,30℃与20.4 s-1下的表观黏度为86.2 m Pa·s;加入Na Cl使乳状液的稳定性降低,且盐浓度越高、分水率越大;当乳化剂体积分数为0.5%,碱加量在500~6000 mg/L时,随着碱浓度增加,乳状液的稳定性降低,表观黏度增加;当碱加量为500 mg/L,乳化剂体积分数在0.5%~0.9%时,随着乳化剂加量增大,乳状液的稳定性增强,表观黏度增加。; 敬加强孙娜娜安云朋靳文博杨蕾; 关键词：碳酸钠乳化剂稠油乳状液稳定性流变性

塔河稠油乳化降黏及破乳研究: 随着常规原油可探储量的减少,稠油在能源结构中扮演着越来越重要的角色。稠油具有高凝、高黏、重质的特点,在管输过程中通常需要采取有效的降黏措施改善其流动性,提高输送效率、降低输送能耗与成本,以达到安全、经济输送的目的。 ...; 安云朋; 关键词：O/W型乳状液稠油降黏流变性; 文献传递

管输含蜡原油蜡沉积速率影响因素权值的确定被引量：3: 2015年; 含蜡原油蜡沉积速率影响因素多而复杂,确定各影响因素的主次对于建立蜡沉积预测模型尤为重要。从蜡沉积影响因素中选择7个主要影响因素,采用主成分分析法确定了蜡沉积速率影响因素之间的关系,量化了各影响因素的权值,并对这7个影响因素的影响程度进行排序。对青海原油两种实验条件下的蜡沉积速率实验数据进行分析,结果表明:管壁剪切应力、油温、蜡分子浓度梯度这3个影响因素对蜡沉积速率的贡献较大,且两种实验条件下各因素权值大小顺序基本一致,这也证实了该方法确定蜡沉积影响因素权值的可靠性。; 田震靳文博郑强党文辉安云朋; 关键词：蜡沉积速率灰色关联主成分分析法权值

加剂BZ28-2S混合原油的析蜡特征与流变性被引量：3: 2012年; 实验评价了BZ28-2S混合原油加剂前后的析蜡特性、流变特性与粘温特性,结果表明:BZ28-2S混合原油对SW3流动改进剂具有良好的感受性,扩大了管道输送的安全温度范围。在高温段(35～65℃)混合原油加剂前后的粘温曲线基本重合,均表现为牛顿流体;在低温段(15～30℃),混合原油表现为非牛顿流体,此时,在同一温度下,加剂后混合原油的表观粘度和反常点显著降低,低温流动性得到明显改善。此外,通过添加流动改进剂,混合原油的静屈服值大大降低,提高了海底管道停输再启动的安全性。; 安云朋敬加强; 关键词：海底管道含蜡原油流动改进剂析蜡

同沟敷设输油管道热力计算被引量：2: 2015年; 为准确便捷地计算同沟敷设输油管道沿线温度,文中对同沟敷设输油管道周围土壤稳态传热温度场与沿线温度解析计算方法进行研究。建立了管道周围土壤稳态传热温度场计算模型,应用保角变换法对模型进行求解,导出了土壤稳态传热温度场与输油管道沿线温度解析表达式。在一定参数条件下应用该解析表达式进行实例计算,并对计算结果进行验证分析,结果显示最大误差仅为0.58℃,表明该解析计算方法能够满足工程需要。; 王雷振敬加强沈晓燕杨盛安云朋; 关键词：输油管道同沟敷设保角变换解析法

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安云朋