李丹平
- 作品数：16 被引量：56H指数：4
- 供职机构：西安摩尔石油工程实验室更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金西安市科技计划项目陕西省自然科学基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺石油与天然气工程化学工程一般工业技术更多>>
- 镍钨合金镀层对QT-900油管耐CO_2腐蚀的影响被引量：10
- 2014年
- 目的对镍钨合金镀层在连续油管上的应用进行初步探索。方法通过直流电沉积法,在QT-900连续油管表面沉积镍钨合金层。模拟某油田腐蚀环境,通过高温高压腐蚀实验,采用金相显微镜、SEM和EDS等分析手段,对比镀镍钨合金连续油管和普通连续油管的耐蚀性能,研究在CO2介质中镍钨合金镀层对油管耐蚀性的影响。结果镍钨合金镀层中主要含Ni和W元素,Fe和Mn元素含量较少,镀层平均厚度在55μm左右。在温度60℃,CO2分压1.07 MPa,拉应力439 MPa的条件下,镍钨合金镀层的平均腐蚀速率为0.0160 mm/a,约为普通连续油管的1/40,属于轻度腐蚀。结论镍钨合金镀层具有良好的耐CO2腐蚀性能。
- 孙福洋赵国仙郭清超李丹平
- 关键词：镍钨合金镀层耐蚀性
- 塔底重沸器失效原因分析被引量：3
- 2014年
- 某气体脱硫装置中再生塔塔底重沸器在生产过程中发生泄漏失效,严重影响了装置的正常生产。本文对该换热管束的失效原因进行分析,通过外观检测与计算分析,得出管束泄漏的主要原因是由于重沸器出口附近管束发生气蚀,管束振动加速了折流板处管束腐蚀。
- 张庆春常泽亮薛艳徐广革陶健李丹平
- 关键词：重沸器换热管束腐蚀穿孔振动
- 真空泵主轴键槽和平键失效原因分析被引量：4
- 2013年
- 采用宏观分析、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试、金相检验、断口分析以及有限元受力分析等方法,对真空泵主轴键槽和平键严重变形失效原因进行了分析。结果表明:主轴键槽和平键挤压变形严重,主要是因为平键与键槽之间配合间隙过大,在泵的开、停瞬间引起键槽和平键之间形成很大的冲击作用;而且平键的硬度明显低于主轴的硬度,这种偏差很容易造成平键的损伤,使键槽与平键之间的间隙增加,加剧了键槽和平键的变形进程;主轴键槽变形严重处导致局部应力集中并引发脆性开裂裂纹。
- 胡徐彦秦立峰张峙胡卫勇王玺薛艳李丹平
- 关键词：真空泵主轴开裂
- QT-900油管在不同井段下的耐蚀性被引量：2
- 2015年
- 模拟某油田腐蚀环境,通过高温高压腐蚀试验,采用金相显微镜、SEM和EDS等手段,研究了QT-900连续油管在井下不同井深的耐蚀性,以及二次入井的腐蚀行为。结果表明:井下油管的腐蚀主要受拉应力和环境介质的综合作用;一次入釜试验后,井深1500m井段腐蚀最严重,局部腐蚀速率达到4.4627mm/a;二次入釜试验后,井深1500 m井段腐蚀急剧增强,均匀腐蚀速率达到1.5549mm/a,约为一次入釜均匀腐蚀速率的3倍。
- 孙福洋赵国仙郭清超李丹平
- 关键词：连续油管耐蚀性能
- 某平台海管腐蚀原因分析被引量：1
- 2016年
- 某平台关闭阀以下管段有较严重的外腐蚀。本文通过宏观形貌观察、理化性能检测、微观形貌观察及腐蚀产物分析等方法,结合电化学测试技术,对某海管腐蚀原因进行分析。结果表明:海管的化学成分、力学性能均满足标准要求,金相组织正常;焊缝较母材腐蚀趋势大,易发生腐蚀;与上层甲板接触处外壁腐蚀产物为FeO(OH)和Fe_3O_4,外壁为氧腐蚀,内壁腐蚀产物为FeO(OH)、Fe_3O_4和FeCO_3,内壁为氧腐蚀和CO_2腐蚀。
- 孙爱平雷丹董林兵薛艳高文平李婷梁伟王雅倩李丹平王星
- 关键词：氧腐蚀CO2腐蚀
- 海管管线封存期间缓蚀剂筛选被引量：3
- 2013年
- 海管在停运期间,所采用的封存介质对海管会造成腐蚀,影响海管解封后的使用。通过模拟海管的工作环境,利用极化电阻法和失重法对封存期间选用的缓蚀剂进行筛选,确定最佳缓蚀剂及最佳加注浓度。结果表明,封存介质为淡水时,HYH-1312B缓蚀剂效果最好,从缓蚀性和经济性方面考虑,HYH-1312B的最佳加注浓度为40 mg·L-1。
- 谢协民李晓磊殷立云张艺膑李强孙爱平李丹平
- 关键词：缓蚀剂极化电阻缓蚀率
- 钛合金油管在苛刻井下环境中的抗腐蚀性能研究被引量：16
- 2017年
- 通过失重腐蚀试验和应力腐蚀开裂(四点弯曲法)试验,研究了TC4钛合金在地层水和完井液环境中抗均匀腐蚀、局部腐蚀和SCC性能。结果表明:在地层水CO_2腐蚀环境中,TC4钛合金为轻微腐蚀,温度升高,均匀腐蚀速率变化不大,温度达到220℃时,均匀腐蚀速率仅为0.0012 mm/a,且试样表面无局部腐蚀,表明该合金具有良好的抗地层水CO_2均匀腐蚀和局部腐蚀性能;在完井液CO_2腐蚀环境中,TC4钛合金的均匀腐蚀速率高达0.4247 mm/a,该合金发生明显的点蚀和选择性溶解腐蚀;在地层水CO_2腐蚀和完井液CO_2腐蚀环境中SCC试验均未发现裂纹,具有良好的抗SCC性能。
- 吕祥鸿高文平谢俊峰李岩王华薛艳李丹平
- 关键词：TC4钛合金地层水完井液CO2腐蚀应力腐蚀开裂
- 某海底输送管线腐蚀失效分析被引量：9
- 2016年
- 通过宏观形貌观察、理化性能检验、扫描电镜及能谱分析等分析方法,对某海底输送管线穿孔原因进行失效分析。结果表明:弯管内壁腐蚀产物成分主要为FeCO_3和Fe_3O_4,弯管外壁腐蚀产物成分主要为FeCO_3和FeOOH;含腐蚀性气体的水介质、压强较大的点主要分布在弯管外侧,弯管外弧侧的腐蚀环境较内弧侧更恶劣,腐蚀趋势较内弧侧更大,易发生腐蚀穿孔;弯管内壁外弧侧穿孔前为CO_2腐蚀,穿孔方向由内壁向外壁,穿孔后,弯管内、外壁同时遭受CO_2和氧腐蚀。
- 钟强赵国仙倪崇江吕祥鸿薛艳李丹平
- 关键词：弯管穿孔二氧化碳腐蚀氧腐蚀
- 酸性环境中高强度低合金钢抗SSC性能及氢渗透机理研究被引量：2
- 2016年
- 依据NACE TM 0177-2005标准A法SSC实验结果,结合高强度低合金钢的成分、组织、力学性能分析,研究其抗SSC性能,探讨固溶氢含量、氢渗透速率与高强度低合金钢抗SSC性能的关系。研究结果表明:在加载应力为85%YSmin的条件下,抗酸性C110钢通过了NACE TM 0177-2005标准A法检测,具有良好的抗SSC性能。在NACE TM 0177-2005标准A溶液中,抗酸性C110钢的固溶氢含量及氢的有效扩散系数分别为5.2 m L/100g和3.22×10-7cm2/s,相比于普通P110钢,其非金属夹杂程度较低,固溶氢含量及氢的有效扩散系数较小;抗酸性C110钢的稳态氢扩散电流密度及原子氢晶格扩散系数分别为54.1μA/cm2和9.7×10-7cm2/s,相比于普通P110钢,其稳态氢扩散电流密度及原子氢晶格扩散系数较小。随着溶液p H值降低,酸性增强,抗酸性C110钢的氢晶格扩散系数仅稍微增大,在较低p H值的酸性环境中,相比于普通P110钢,C110钢仍具有良好的抗SSC性能。
- 钟强谢俊峰倪崇江赵国仙吕祥鸿薛艳李丹平
- 关键词：高强度低合金钢氢渗透
- 温度对连续油管QT-900在CO_2环境中腐蚀行为的影响被引量：5
- 2013年
- 模拟某油田腐蚀环境,通过高温高压CO2腐蚀试验,采用SEM、EDS和XRD等测试手段,研究了连续油管QT-900在CO2环境中的腐蚀行为。结果表明,随着温度的升高,连续油管的均匀腐蚀速率和局部腐蚀速率均先减小后增大、再减小,分别在40℃和100℃时出现极大值。在承受最大拉伸应力时,平均腐蚀速率和局部腐蚀速率与不受力时相比均明显增加。在本试验条件下,局部腐蚀严重,最大可达4.635 5mm.a-1。腐蚀产物的主要成分为FeCO3。
- 祝成龙赵国仙薛艳李丹平刘艳朝
- 关键词：连续油管CO2腐蚀
