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排序方式：

软性约束对搅拌摩擦焊焊缝塑性金属流动行为的影响: 采用左螺纹圆柱搅拌头，对8mm厚的2024（O）和2024（T4）进行同种及异种铝合金的搅拌摩擦焊试验，通过调整焊接工艺参数、材料性能、外加热源改变软性约束的状态，分析软性约束对焊缝塑性金属流动行为的影响规律，为搅拌摩擦...; 鲁煌; 关键词：搅拌摩擦焊塑性流动焊核; 文献传递

搅拌摩擦加工法制备铜/钢复合板工艺探索被引量：3: 2011年; 探索了用搅拌摩擦加工法制备铜/钢复合板,并对复合板界面区域进行了微观形貌分析和硬度测试。结果表明,随搅拌针插入量的增大,复合板界面区域铜与钢的混合程度增大,搅拌针的磨损程度也增大,搅拌针最佳插入量为0.5 mm;在铜/钢复合板的界面上,铜、钢两种成分相互扩散,可得到铜钢固溶体,其硬度最大可达288 HV,约为钢母材的1.9倍。; 付万云黄春平鲁煌柯黎明归宇强; 关键词：搅拌摩擦加工

一种铜钢复合板的制备方法: 一种铜钢复合板的制备方法，方法步骤为：将钢板放置于底部，铜板置于其上，将两金属板紧固于工作台上，选用一搅拌针长度稍大于铜板厚度的搅拌头装夹于搅拌摩擦焊机上。本发明的技术效果是：接头质量好且稳定，制备过程由机器控制,参数设...; 付万云黄春平柯黎明鲁煌归宇强; 文献传递

搅拌摩擦加工法制备铜/钛复合板探索: 2011年; 本文利用搅拌摩擦加工法对铜／钛复合板工艺进行研究。结果表明：搅拌头旋转速度为750r／min，焊接速度为23．5mm／min，搅拌头倾角2°，搅拌针插入量在0-3～0．6mm，用搅拌摩擦加工法，制备铜／钛复合板是可行的。搅拌针插入量较小时，焊核形貌为洋葱环形貌：搅拌针插入量较大时焊核中塑性金属容易团聚、堆积。界面两侧Cu—Ti元素进行了互扩散，并且Ti向复板铜侧的扩散量要大于Cu向基板钛侧的扩散量。母材铜的硬度数值在85HV左右，母材钛的硬度数值在330HV左右，界面两侧其他区域，受元素互扩散的影响，硬度数值有不同程度的提升，焊核区出现了软化现象。; 鲁煌黄春平邢丽; 关键词：搅拌摩擦加工复合板扩散

AZ31镁合金搅拌摩擦焊工艺及组织性能研究被引量：4: 2011年; 对轧制态AZ31镁合金进行搅拌摩擦焊试验。结果表明：n／v；E10～25范围内，焊缝表面成形良好，n／v过大或过小焊缝中均会产生缺陷。焊核区为细小、均匀的等轴晶；热力影响区晶粒局部较细小，有明显的变形；热影响区晶粒粗大；母材晶粒大小不均匀。焊核区与前进边热力影响区的交汇处，晶粒发生了扭曲，为接头的薄弱环节。接头抗拉强度最大值为207．2MPa，达母材强度的86．2％。随着焊接速度的增加，接头抗拉强度先增大后减小。; 鲁煌邢丽黄春平; 关键词：搅拌摩擦焊镁合金

镁合金与钢搅拌摩擦焊焊缝成形探究被引量：1: 2011年; 本文用搅拌摩擦焊方法焊接了异种材料镁合金与低碳钢，分析了接头的截面形貌及硬度。结果表明，当焊接工艺参数合适时，可以获得表面成形良好、无缺陷的镁合金与钢的对接接头。对于接头，金相分析表明，在焊缝横截面，破碎的钢粒与镁合金呈较好的混合状态，在平行焊缝表面的平面内，破碎的钢粒成岛状分布于镁合金内。硬度试验表明，焊核内局部区域具有较高的显微硬度，局部区域高硬度的产生可能与在焊核局部区域存在大颗钢粒有关。; 黄勇兵李建萍黄春平鲁煌; 关键词：搅拌摩擦焊镁合金低碳钢焊缝成形

材料性能对搅拌摩擦焊焊缝成形的影响被引量：8: 2014年; 采用左螺纹圆柱搅拌头对O态和T4态2024铝合金进行搅拌摩擦焊接试验,研究了材料性能对搅拌摩擦焊焊缝成形的影响,并用软性约束分析了材料性能对焊核尺寸的影响。试验结果表明:焊缝形貌受焊核周边金属约束的影响,约束程度与材料力学性能和温度有关。O态2024铝合金对接焊时,软性约束体对塑性金属横向迁移的约束小,焊核面积和焊核宽度较T4态2024铝合金的焊核面积和焊核宽度大。两种热处理状态2024铝合金对接焊时,强度和硬度较高的T4态2024铝合金置于返回边时,在焊缝两侧、前进边的软性约束体对塑性金属的约束较返回边的软性约束体对塑性金属的约束强,焊核向返回边偏移;由于在返回边有更多的塑性金属,使其沿焊缝厚度方向向上的运动趋势增强,因此返回边的焊核高度较前进边的焊核高度高。对T4态2024铝合金进行适当的预热,会增强焊缝金属的塑化程度,使其向焊缝两侧的迁移运动趋势增强,焊核宽度及面积增大。; 鲁煌邢丽杨成刚黄春平柯黎明; 关键词：搅拌摩擦焊材料性能塑性流动焊核

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鲁煌