何运斌
- 作品数：66 被引量：508H指数：13
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- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术电子电信航空宇航科学技术更多>>
- 强化固溶对含Sc超高强铝合金组织性能的影响
- 2010年
- 为了提高含Sc超高强Al-Zn-Cu-Mg-Zr合金的固溶程度,减少未溶结晶相的数量,用极差分析方法对强化固溶处理制度进行了优化.采用拉伸试验、金相和透射电镜分析、扫描电镜观察和能谱分析等方法研究了强化固溶对合金力学性能和组织的影响.结果表明,与常规固溶相比,强化固溶后合金的屈服强度和抗拉强度分别提高了28MPa和18MPa,合金的断口形貌呈现晶内韧窝与沿晶破裂的混合断裂,强化固溶后合金的力学性能有所改善,残余的第二相数量明显减少,η′析出相也更细小、弥散.
- 李文斌潘清林刘俊生梁文杰刘晓艳何运斌
- 关键词：强化固溶显微组织
- Sc和Zr复合微合金化对Al-Zn-Mg-Cu合金组织与性能的影响被引量：13
- 2005年
- 采用水冷铜模.激冷铸造法,制备了三种Sc和Zr含量不同的Al-Zn-Mg-Cu合金薄板材,测试了合金经120℃时效不同时间后的拉伸性能,利用光学显微镜和透射电子显微镜观察了合金的显微组织。结果表明:采用Sc和Zr复合微合金化可明显细化合金的铸态晶粒组织,抑制合金的再结晶,大大提高合金的强度;Sc含量越高,晶粒细化效果越好,合金强度提高也越大;微量Sc和Zr在Al-Zn-Mg-Cu合金中主要以Al3(Sc,Zr)质点的形式存在,初生Al3(Sc,Zr)粒子是在合金凝固过程中形成的,主要起非均质形核的作用,次生Al3(Sc,Zr)粒子是合金在均匀化处理和后续热处理中析出的,起亚结构强化和直接析出强化作用。
- 何运斌潘青林刘元斐朱朝明梁文杰尹志民
- 关键词：钪力学性能
- 含Sc超高强Al-Zn-Cu-Mg-Zr合金的热变形行为和微观组织被引量：3
- 2010年
- 采用热模拟实验对含Sc超高强Al-Zn-Cu-Mg-Zr合金在应变速率为0.001～10s-1、变形温度为380～470℃的条件下进行了热压缩实验.研究了实验合金的流变应力行为和微观组织演变.结果表明:流变应力随变形温度升高而下降;随应变速率增加峰值应力也相应增加.随变形温度升高和应变速率降低,合金动态再结晶的程度加深,亚晶尺寸变大.含Sc超高强Al-Zn-Cu-Mg-Zr合金,形成了Al3Sc弥散相,该相可强烈抑制再结晶.合金主要软化机制为动态回复伴随动态再结晶.
- 刘俊生潘清林李文斌何运斌刘晓艳梁文杰
- 关键词：热变形应变速率变形温度流变应力
- 热处理工艺对变形ZK60镁合金组织与性能的影响被引量：11
- 2011年
- 采用拉伸试验、金相分析、SEM和TEM等方法测试和分析ZK60镁合金在挤压态、T5、T6及双级时效态下合金的力学性能和显微组织。结果表明,经过T5时效处理后,合金屈服强度和伸长率提高,而T6时效处理对合金的强度和伸长率影响不大,双级时效可明显提高合金的强度,但是伸长率稍有降低。经T5、T6时效后,合金中析出大量细小弥散的β1′相,为合金的主要强化相,双级时效能提高β1′相的析出密度,从而提高合金的强度。ZK60挤压态和T5态合金的断裂方式为混合型断裂,而T6和双级时效的断裂方式为解理断裂。
- 何运斌潘清林覃银江刘晓艳李文斌
- 关键词：ZK60镁合金时效双级时效析出相解理断裂
- 含钪Al-Cu-Li-Zr合金的组织与性能被引量：5
- 2007年
- 为了研究微量Sc对Al-3．5Cu-1．5Li-0．12Zr合金组织与性能的影响，采用铸锭冶金法，制备了4种不同Se含量的Al-3．5Cu-1．5Li-0．12Zr合金．采用室温拉伸力学性能实验、金相显微镜和透射电镜研究了微量Sc对Al-3．5Cu-1．5Li-0．12Zr合金微观组织和拉伸性能的影响．结果表明：添加0．1％Sc能消除铸态合金的枝晶组织，有效地抑制了再结晶的发生，具有一定的强化作用和明显的增塑效应；添加0．15％Sc和0．25％Sc能显著细化合金铸态的晶粒组织，但添加0．15％Sc不能抑制合金固溶过程中再结晶；添加0．25％Sc会促进合金固溶过程中的再结晶，从而降低合金的强度．合金中较适宜的Sc加入量为0．10％～0．15％，此时合金既具有较高的强度，又兼具较好的塑性．
- 梁文杰潘青林朱朝明何运斌刘元斐
- 关键词：显微组织AL3SC力学性能
- 7B50铝合金热压缩变形加工条件的研究被引量：1
- 2011年
- 在变形温度为300～460℃,应变速率为0.001～1.000s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大。对该合金进行热变形加工的适宜条件是:热压缩加工温度为380～460℃、应变速率为0.100～1.000s-1。在变形温度较高或应变速率较低的合金中发生部分再结晶,并且在合金组织中存在大量的位错和亚晶。随着温度升高和应变速率降低,亚晶尺寸增大,位错密度减小,合金的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶。
- 隆平潘清林周坚刘晓艳何运斌
- 关键词：动态再结晶
- Al-Cu-Mg-Ag耐热铝合金的热稳定性被引量：8
- 2011年
- 采用力学拉伸性能测试和透射电镜微观组织观察,分析欠时效态和峰时效态Al-Cu-Mg-Ag合金的热稳定性,并研究热暴露温度和时间对合金组织与力学性能的影响。结果表明:在150℃下,欠时效态合金的稳定性能明显优于峰时效态合金的;峰时效态合金的抗拉强度随着热暴露时间的延长逐渐减小,合金中的强化相-相和少量的θ′相逐渐发生粗化;欠时效态合金的抗拉强度随热暴露时间的延长先增大后减小,合金组织中的析出相数量先增多后减少,并发生粗化;热暴露20 h后,欠时效态合金的抗拉强度达到峰值524 MPa,比峰时效态合金的强度高19 MPa;此时,合金组织中的-相呈弥散分布,并且出现大量细小的θ′相;欠时效态合金在150℃下热暴露1 000 h后,其抗拉强度减小为434 MPa,仍能达到峰时效态合金的86%;当热暴露温度升高至200℃时,随热暴露时间的延长,欠时效态合金的抗拉强度减小,伸长率增大;热暴露1 000 h后,其抗拉强度降低到307 MPa;在250和300℃下热暴露时,欠时效态合金的抗拉强度随时间的延长急剧减小,组织中的强化相数量明显减少,并逐步演变成粗大的平衡相θ相。
- 刘晓艳潘清林陆智伦曹素芳何运斌李文斌
- 关键词：AL-CU-MG-AG合金热暴露显微组织
- Al-Cu-Mg-Ag合金的热变形加工图及其分析被引量：4
- 2011年
- 为确定Al-Cu-Mg-Ag合金的热加工工艺制度提供理论依据以及便捷的途径,基于动态材料模型(DMM)理论和Ziegler失稳判据,采用Al-Cu-Mg-Ag合金的热变形实验数据,建立了热变形加工图,并利用加工图理论分析了该合金在热变形过程中的变形行为.结果表明:Al-Cu-Mg-Ag合金热变形时有2个失稳区域,一是变形温度为300～400℃、应变速率为0.1～10 s-1的区域,二是变形温度为450～500℃、应变速率为1.0～10 s-1的区域;该合金的热变形参数建议在变形温度350～450℃、应变速率0.001 s-1的范围内选取.
- 曹素芳潘清林刘晓艳陆智伦何运斌李文斌
- 关键词：AL-CU-MG-AG合金加工图热变形动态材料模型
- ZK60镁合金热压缩变形行为被引量：7
- 2010年
- 为了研究ZK60镁合金的热变形行为,采用Gleebe-1500热模拟机在变形温度为423～673K、应变速率为0.001～10s-1条件下对合金进行的热压缩试验.分析合金流变应力与应变速率、变形温度之间的关系,通过引入Z参数建立合金流变应力本构方程,并观察合金变形过程中的显微组织演变.结果表明:变形温度低于473K且应变速率大于0.1s-1时试样发生宏观开裂;在变形温度较高和应变速率较低时,合金真应力-真应变曲线具有动态再结晶特征.随变形温度升高和应变速率的降低流变应力减小,热压缩后的组织中再结晶现象越明显;应变速率越高,再结晶晶粒越细小.
- 覃银江潘清林何运斌李文斌刘晓艳范曦
- 关键词：ZK60镁合金流变应力热变形动态再结晶
- 微量Ag对Al-Cu-Mg-Mn-Zr合金组织与耐热性能的影响
- 2008年
- 通过力学性能测试、金相显微镜、扫描电镜及透射电镜观察,研究微量Ag对Al-5.3Cu-0.8Mg-0.3Mn-0.15Zr合金薄板力学性能和显微组织的影响。结果表明,加入微量Ag后,提高合金的时效硬化能力,缩短峰时效时间。合金的室温抗拉强度和高温耐热性能得到提高,合金力学性能提高的原因在于析出一种更细小弥散的片状Ω相。未添加Ag的合金析出强化相为θ′相和少量S′相;添加Ag后,主要强化相为Ω相和少量θ′相。经固溶时效处理后,两种合金均发生完全再结晶。
- 路聪阁潘清林何运斌李文斌梁文杰李运春周迎春
- 关键词：显微组织耐热性能
