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6061铝合金高温流变行为被引量：11: 2015年; 利用Gleeble‐3500热模拟实验机，对6061铝合金在变形温度为350℃、400℃、430℃、460℃、480℃和500℃，应变速率为0.001 s－1、0.01 s－1、0.1 s－1、1 s－1和10 s－1条件下进行高温压缩实验，得到的真应力‐真应变曲线形态基本符合铝合金的热变形力学特征。采用Arrhenius双曲正弦关系描述6061铝合金的高温流变行为，确定其激活能 Q＝163.4366 kJ · mol－1；基于动态材料模型理论绘制6061铝合金热加工图，确定其最佳热加工区域温度为 T＝420℃～450℃。; 李凤娇翟月雯边翊钟志平; 关键词：6061铝合金本构方程热加工图

2.25Cr1Mo0.25V钢高温变形微观组织的演变分析与数值模拟被引量：6: 2015年; 在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900-1200℃、应变速率在0.001-10 s^-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规律,建立2.25Cr1Mo0.25V钢在高温塑性变形过程中的动态再结晶数学模型。将模型与有限元结合,对热压缩过程的组织演化进行数值模拟,模拟结果与试验结果的相对误差小于11%,验证了模型的正确性。; 黄西娜边翊刘刚翟月雯李凤娇朱卫东钟志平; 关键词：高温流变行为动态再结晶数学模型

旋转锻压成形模具与旋转锻压成形方法: 本发明的旋转锻压成形模具与方法中，模具包括上模(8)与下模，通过上模(8)的向下冲击动作而对位于下模上的坯料进行锻压，所述下模能够被马达驱动而以竖直转动轴线(C3)为中心转动，所述上模(8)的中心线(C1)相对于所述下模...; 边翊翟月雯钟志平李凤娇马晓晖彭冲

预成形45°斜三通镦粗件的模具、方法及45°斜三通的成形工艺: 本发明提供了一种预成形45°斜三通镦粗件的模具、方法及45°斜三通的成形工艺，模具包括具有型腔的制坯筒、对型腔内的镦粗坯料进行镦粗的镦粗杆、置于制坯筒内并位于型腔底部的底座、配置在该底座内的冲底，在制坯筒的上部设有一与型...; 赵恒良马晓晖翟月雯钟志平李凤娇刘维坊梁培新邱德花闫红艳; 文献传递

不同硬化模型对铝合金板冲压成形模拟结果的影响被引量：22: 2017年; 研究不同塑性变形硬化模型对汽车5182-O铝合金板材冲压成形模拟结果的影响。采用材料单向拉伸试验得到应力应变关系曲线,基于Hollomom、Krupskowsky与Power方程对曲线进行拟合,建立材料室温下塑性变形硬化模型,对厚度为1.5 mm和0.85 mm的5182板材进行冲压试验和有限元模拟分析,对比分析冲压试验与模拟结果。试验与模拟结果显示,当板料厚度为1.5 mm时,板料冲压试验的成形力最大为42.95 k N,板料拉深深度为30.58 mm,基于Power方程计算得到的最大成形力为41.5k N与试验结果比较接近,Hollomom方程计算得到的拉深深度为30.546 mm,板材成形厚度分布与试验结果比较接近;当板料厚度为0.85 mm时,板料冲压试验的成形力最大为34.47k N,板料拉深深度为33.792 mm,基于Power方程计算得到的最大成形力为34.27 k N与试验结果比较接近,Hollomom方程计算得到的拉深深度为33.636 mm,板材成形厚度分布与试验结果比较接近。基于三种硬化模型铝合金冲压成形过程的计算模拟分析结果,并通过与试验对比得到不同硬化模型对铝合金板材冲压成形计算模拟的影响,进一步为汽车铝合金覆盖件在成形工艺的研究分析提供理论指导。; 金飞翔钟志平李凤娇孟辉; 关键词：铝合金冲压成形有限元模拟

旋转锻压成形模具: 本实用新型的旋转锻压成形模具包括上模(8)与下模，通过上模(8)的向下冲击动作而对位于下模上的坯料进行锻压，所述下模能够被马达驱动而以竖直转动轴线(C3)为中心转动，所述上模(8)的中心线(C1)相对于所述下模的竖直转动...; 边翊翟月雯钟志平李凤娇马晓晖彭冲; 文献传递

旋转锻压成形模具与旋转锻压成形方法: 本发明的旋转锻压成形模具与方法中，模具包括上模(8)与下模，通过上模(8)的向下冲击动作而对位于下模上的坯料进行锻压，所述下模能够被马达驱动而以竖直转动轴线(C3)为中心转动，所述上模(8)的中心线(C1)相对于所述下模...; 边翊翟月雯钟志平李凤娇马晓晖彭冲; 文献传递

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李凤娇