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钢液/(N_2、H_2)过饱和体系中气泡生长的数值分析被引量：3: 2016年; 采用水/CO2体系模拟研究钢液/(N2、H2)过饱和体系中气泡生长动力学行为,分别建立水溶液和钢液中气泡形核长大机理模型.基于三种不同的气泡生长数学模型,分别研究水/CO2和钢液/(N2、H2)体系数学模型中气泡生长动力学,并采用水模型实验数据对数学模型进行验证.分析钢液/(N2、H2)体系前期和后期处理压力以及钢液深度等因素对气泡生长的影响.研究表明:采用气泡浮选去除夹杂物技术时,前期处理压力对气泡生长有显著促进作用;后期处理压力对气泡生长有阻碍作用,随着后期处理压力的升高影响逐渐加强;钢液深度对气泡生长有阻碍作用,随着钢液深度的增加影响逐渐减弱;相比氮气,钢液中氢气气泡析出长大更快.; 刘建华李康伟沈少波刘洪波季益龙刘建; 关键词：炼钢钢液气泡

高炉处理烧结烟气脱硫脱硝理论分析被引量：11: 2016年; 对利用高炉处理烧结烟气同时脱硫脱硝脱二噁英技术的可行性进行了理论探讨,分析高炉内部还原二氧化硫和氮氧化物,以及分解二噁英的热力学条件,探讨烧结烟气代替空气鼓风对理论燃烧温度、风量、炉缸煤气、炉顶煤气和铁水硫含量的影响.结果表明:二氧化硫、一氧化氮和二氧化氮的最低平衡体积分数分别为1.84×10-13%、3.08×10-11%和3.72×10-21%,高炉内部还原二氧化硫和氮氧化物是可行的;高炉具有分解二噁英的有利热力学条件;烟气中二氧化硫和一氧化碳对理论燃烧温度的影响可忽略,氮氧化物能略微提高理论燃烧温度,二氧化碳体积分数增加1%,理论燃烧温度降低大约40.5℃,但通过降低鼓风湿度和提高富氧率等措施,能达到高炉正常生产时的炉缸热状态水平;随着烟气中二氧化碳含量的增加,风量、炉缸和炉顶煤气量都逐渐降低,炉缸煤气一氧化碳和氢气含量增加,炉顶煤气中一氧化碳、氢气、二氧化碳和水含量都增加,氮气含量显著降低;铁水硫含量与烟气二氧化硫含量成正比,但当二氧化硫质量浓度达到2000 mg·m-3,铁水中硫质量分数仅为0.025%,铁水质量仍合格.通过综合调节高炉操作参数,也可以实现烧结烟气代替空气鼓风进行高炉炼铁生产,达到脱硫脱硝脱二恶英的目的.; 魏付豪刘建华季益龙李康伟刘洪波刘建; 关键词：高炉烟气处理脱硫脱硝

粉状含碳锰铁原料在微波场中的加热行为研究: 2016年; 采用微波加热方式,研究了粉状含碳锰铁原料的升温特性,结果表明,粉状单一原料中,焦炭粉和南非锰矿粉均可在频率为2.45 GHz的微波中加热,实现快速升温,石灰粉几乎不吸波,属于微波透明体;矿物的升温速率与其矿物成分有一定的关系,矿物成分越复杂,一般越容易吸收微波,有利于提高升温速率。混合物料的升温速率与原料粒度、配碳比、碱度有一定的关系:在原料一定时,适当提高原料的配碳比,降低碱度均有利于提高物料的升温速率;微波加热前期,原料粒度越小,升温速率越快,在加热后期,粒度越大,升温速率越快。; 刘建刘建华袁国华彭灵芝刘可威张游游; 关键词：碱度

Fe-25Mn-3Si-3Al TWIP钢凝固特性研究被引量：4: 2015年; 某厂试制的Fe-25Mn-3Si-3AlTWIP钢电渣重熔锭在高温锻压过程中出现开裂。利用Gleeble3500热模拟试验机研究了Fe-25Mn-3Si-3AlTWIP钢的高温力学性能，得出第工脆性区间为1250℃到熔点，第Ⅲ脆性区间为650~800℃。利用扫描电镜（SEM）观察不同拉伸温度下断口的宏观形貌，光学显微镜观察断口附近的组织形貌，电子探针（EPMA）测定拉伸试样的偏析状态，电子背散射衍射（EBSD）试验分析研究试样中的相组成，以此来确定Fe-25Mn-3Si-3AlTWP钢的断裂机制。研究表明，在第Ⅲ脆性区间，TWIP钢的断裂形式为沿晶和穿晶的混合断裂，其脆性断裂的主要原因为铁素体的析出和晶界偏析。动态再结晶对提高TWIP钢的高温塑性具有决定性的影响。在今后的生产中应优化电渣重熔和热加工的工艺参数以避免裂纹的产生。; 李世琪刘建华庄昌凌刘洪波刘建韩志彪; 关键词：TWIP钢显微偏析铁素体动态再结晶

LF-VD冶炼轴承钢的氧化物夹杂变化行为被引量：3: 2015年; 通过对国内某厂BOF-LF-VD工艺生产的GCr15轴承钢全流程取样,系统研究了GCr15生产过程中大颗粒氧化物夹杂的变化行为。分析各工序氧氮含量的变化,扫描电镜观察夹杂物的形貌、大小,能谱分析仪分析夹杂物成分,钢质纯净度分析仪统计分析夹杂物的数量和当量直径ECD(Equivalent Circular Diameter)。研究表明,该流程可以获得T[O]的平均含量为9×10-4%;LF到站夹杂物基本为Al2O3系并含有少量CaO,LF喂铝后夹杂物中出现MgO,LF精炼过程中CaO含量逐渐升高,VD结束后CaO含量有所降低,MgO含量上升;LF和VD精炼后钢中夹杂物粒径大小和数量都显著下降,同时在大包到中间包之间注流被卷入空气。热力学分析表明夹杂物中的MgO来自钢包中的耐火材料,夹杂物中CaO来自于炉渣中CaO。; 刘建岳峰吴华杰马忠存李彬李瑛; 关键词：轴承钢

90t BOF-LF-VD工艺冶炼GCr15轴承钢的氧化物夹杂变化行为被引量：6: 2016年; GCr15钢的生产流程为90 t转炉-LF-VD-250 mm×280 mm方坯连铸-轧制。转炉出钢加铝脱氧,LF由高碱度渣[/%:55~58CaO,3~10MgO,12~16SiO_2,16~24Al_2O_3,≤1(MnO+FeO)]精炼,LF喂Al后T[O]为14×10^(-6),LF终点T[O]10×10^(-6)。采用SEM(扫描电镜)+EDS(能谱仪)的方法,研究了线材中超标DS类夹杂物的成分分布,发现夹杂物中心以复合氧化物CaO-MgO-Al_2O_3为主,外围包裹少量CaS;这些氧化物中,Al_2O_3含量约占65%,分布最为均匀;CaO含量约占20%,MgO含量约占15%。统计分析结果表明,VD真空处理后每平方毫米13μm以上大颗粒夹杂物数量增至7,软吹后降至2.1,线材中1/3大颗粒夹杂物来源于钢包渣带入。; 蒋晨旭岳峰刘建李瑛李彬马忠存; 关键词：GCR15轴承钢示踪实验

锰铁生产用原料微波加热特性研究被引量：5: 2015年; 采用微波加热方式,测定了锰铁原料的升温曲线,包括各单一原料和混合料的升温曲线,结果表明在微波中单一原料和混合料均能在短时间内快速升温,说明采用微波加热铁合金原料可行。单一原料的升温速率主要受原料的介电常数影响,升温速率与介电常数呈正比。混合物料的升温速率与微波功率、物料质量、辐射面积有一定关系:原料一定时,适当提高微波加热功率,增大微波辐射面积均有利于提高物料的升温速率;微波功率一定时,并不是质量越小升温速率就越快,而是当功率与质量相匹配时才获得最佳的升温速率。通过微波加热机理得出升温速率方程满足线性关系,与实验结果一致。; 刘建刘建华袁国华彭灵芝刘可威张游游; 关键词：微波加热锰铁能源消耗介电常数

FeCrAl不锈钢液固相线的计算与研究被引量：4: 2016年; 为获得适合FeCrAl不锈钢的液固相线计算公式,采用DSC在不同升温速率下测定了其液固相线,并采用Thermo-Calc软件和经验公式分别计算了液相线。计算结果与DSC试验结果的比较表明特定的经验公式相比Thermo-Calc软件能够更加准确地计算FeCrAl不锈钢的液相线。Scheil模型下的Thermo-Calc凝固计算与DSC实测固相线的比较分析表明固相分率(fS)-温度曲线上fS=0.99对应的温度可以作为FeCrAl不锈钢的固相线。采用上述方法分别计算Fe-Cr-Al三元系和Fe-Cr-Al-X(X=C,Si,Mn)多元系的固相线,分析不同组元对Fe-Cr-Al三元系固相线的影响,最终得到了适合FeCrAl不锈钢的固相线计算公式。; 韩志彪刘建华何杨季益龙刘建李康伟; 关键词：液相线固相线 THERMO-CALC软件

稀土镧对FeCrAl不锈钢高温力学性能的影响被引量：6: 2015年; 探究稀土镧对FeCrAl不锈钢高温力学性能的影响。采用gleeble3500热应力/应变模拟机对添加0.052%La元素和不添加La元素FeCrAl不锈钢进行高温力学性能测试,运用金相显微镜和扫描电镜对试样拉伸后断口组织和形貌进行观察分析。结果表明:添加稀土镧可以提高FeCrAl不锈钢高温抗拉强度,并且消除FeCrAl不锈钢高温第三脆性区。分析断口形貌发现,高塑性区温度下的试样断口有明显韧窝,韧窝附近有较大塑性变形,断裂方式主要为穿晶断裂;低塑性区温度下的试样断口出现解理断裂,韧窝较浅,断裂方式主要为沿晶断裂。; 何杨刘建华韩志彪杨波峰刘建季益龙; 关键词：稀土镧高温力学性能断口形貌

微波加热与常规加热硅锰粉固相脱硅动力学比较被引量：4: 2017年; 采用微波加热和常规加热对硅锰粉和巴西粉锰的脱硅反应进行了动力学行为研究,以巴西粉锰为脱硅剂,与硅锰粉中的硅发生氧化还原反应.微波加热和常规加热分别加热到不同温度并保温一定时间,测定产物中硅含量并计算固相脱硅反应的表观活化能.实验表明:单一和混合料均可在微波场中快速升温.随着温度的升高和保温时间的延长,两种加热方式脱硅率均随之提高,在相同实验条件下,微波加热的脱硅率和反应速率均高于常规加热,微波加热可以提高固相脱硅率;微波加热固相脱硅反应的限制性环节为扩散环节,其表观活化能为102.93 k J·mol^(-1),常规加热脱硅反应的表观活化能为180 k J·mol^(-1),说明微波加热能改善固相脱硅的动力学条件,提高固相脱硅反应速率,降低脱硅反应的活化能.; 刘建刘建华吴博威沈少波袁国华彭灵芝; 关键词：微波加热表观活化能反应动力学

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刘建

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