洪义
- 作品数：24 被引量：146H指数：7
- 供职机构：浙江大学建筑工程学院更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金浙江省自然科学基金国家杰出青年科学基金更多>>
- 相关领域：建筑科学交通运输工程天文地球文化科学更多>>
- 基于电阻率孔压静力触探的浅层气可靠度识别被引量：2
- 2022年
- 地下浅层气的存在会对地铁项目的勘察、施工以及后期正常运营构成安全隐患。采用基于地质统计学和可靠性分析的概率方法,对杭州某地铁站场地的电阻率静力触探测试数据进行分析。通过回归分析移除电阻率数据的趋势项,以变差函数为工具,描述电阻率残差在竖向和水平向上的各向异性,采用克里格插值对未采样点参数值进行最优线性无偏估计,采用一阶可靠度方法获取基于电阻率的地下浅层气分布三维概率图。分析表明:电阻率残差具有显著的各向异性,在竖直和水平方向的自相关距离分别为5.1 m和55.6 m。在考虑不同土体电阻率背景值不同的前提下,采用一阶可靠度方法建立了浅层气三维概率分布图。该场地竖直方向上浅层气分布于25m附近及30~35m深度区间内,水平方向上则集中分布于RCPTU1点位附近。可基于该结果提出针对性的防治对策,为布设排气孔、浅层气监测等治理措施提供依据。
- 武猛蔡国军王才进段伟段伟乔欢欢刘松玉
- 关键词：浅层气地质统计学可靠性分析
- 海上风力机吸力桶基础循环特性离心机试验研究被引量：2
- 2021年
- 通过开展一系列离心机试验,研究中等密实砂土海床中吸力式单桶和群桶基础在长期循环加载下的循环特性,重点分析吸力桶基础在长期循环作用下的变形累积、刚度发展和阻尼演化规律。试验表明,在循环荷载作用下单桶基础的累积变形和刚度随循环次数的增加而增加,阻尼比与循环次数间满足指数关系。群桶基础在循环荷载作用下表现出"自愈效应",无明显的变形累积,卸载刚度随循环次数的增加先增加后减小,而阻尼比随循环次数的增加先减小后增大。
- 何奔罗金平李炜王欢王欢洪义
- 关键词：砂土阻尼刚度循环特性
- 不排水升温条件下黏性土孔压响应被引量：9
- 2017年
- 核废料的埋置和能源桩的使用都会升高地基土的温度,改变土的力学性能(特别是强度、刚度),造成高温结构周围地基土的额外变形、甚至失稳。以往的相关研究主要揭示排水升温(慢速升温)对土体力学性能的影响,而很少考虑实际工程中经常遇到的不排水升温(快速升温)对地基土的影响。基于理论和试验,对黏性土在不排水升温过程中的孔压响应进行了研究。在理论研究方面,基于临界状态土力学框架,推导了黏土温度与孔压的关系。同时在GDS三轴仪中增设温控仪,对2种黏土(紫金港黏土、马来西亚高岭土)不排水升温的孔压响应进行实验研究。实验结果显示,不排水升温作用下,正常固结土和超固结黏土中均产生正的超孔压。超孔压随温度的升高而增大,但随土体超固结比的增大而减小。对于正常固结土,在20℃~55℃范围,每升高10℃,土体有效应力约减小10%。当超固结比大于10后,不排水升温引起的超孔压几乎可以忽略。通过公式计算得到的黏土温度与孔压的关系与实验结果对比较好,验证了公式的可行性。
- 王宽君洪义洪义王立忠
- 关键词：土力学超固结比
- 砂土各向异性临界状态模型及砂质海床板锚承载特性评价
- 2023年
- 砂土组构各向异性及演化显著影响其力学行为,对砂土海床中板锚等承载特性有重要影响。基于各向异性临界状态理论框架(ACST),引入考虑组构各向异性非共轴流动法则,建立了砂土各向异性非共轴模型,并嵌入有限元ABAQUS;通过引入正则化技术,显著降低了砂土应变局部化导致的网格依赖性。基于不同应力路径砂土单元试验和砂土中板锚上拔离心试验,验证了上述模型;探究了不同组构沉积海床(沉积角α0为0°,45°,90°)中平板锚的上拔特性。研究表明:①同一应力水平和密实度下,平板锚的上拔峰值承载力随α0的增大而提高,因为高α0海床中的砂土组构演化更快、导致峰值摩擦角更高。②如忽略组构各向异性影响,并基于三轴压缩数据标定模型参数,可使砂土中板锚承载力高估达100%;因为各向同性模型在满足三轴压缩预测条件下会高估其他路径下(如三轴伸长、单剪)的砂土强度。③传统极限平衡法不考虑组构各向异性,只能合理预测沉积角α0=0°时锚板承载力,但低估了α0为45°,90°时的上拔承载力。
- 王学涛王立忠洪义洪义
- 关键词：正则化技术有限元模拟
- 泥石流对山区风电场冲击防治研究被引量：1
- 2022年
- 为研究泥石流与刚性防护结构的作用,使用耦合的离散元方法和计算流体力学方法(CFD-DEM),分别模拟单相流和两相流对刚性防护结构的冲击。计算结果表明:单相流以堆积机制为主,而两相流表现出爬升机制;两相流中由于液体的拖曳和浮力作用,颗粒内部的接触数减少,能量耗散降低,导致颗粒的爬升高度和最大冲击力分别增加426%和488%。
- 方君王立忠洪义赵吉东
- 关键词：数值模拟流固耦合泥石流
- 南海钙质砂宏细观破碎力学特性被引量：39
- 2018年
- 针对取自我国南部某海域的钙质砂样本,做了以下两方面工作:一是通过电子显微镜获取了钙质砂颗粒的几何投影图像,利用图像处理技术对图形进行黑白二值化处理,获取单元颗粒形状轮廓边界,使用圆度和粗糙度2个参数对钙质砂的颗粒形状进行定义和量化。二是通过不同围压下的三轴固结排水剪切试验及试验前后的颗分测量对比,研究了颗粒破碎对钙质砂的变形、强度、能量耗散等特性的影响。研究表明,大粒径钙质砂(粒径大于2.0 mm)和小粒径钙质砂(粒径小于0.5 mm)形态比较接近圆形、颗粒表面相对光滑;相比而言,中间粒径(粒径介于0.5~2.0 mm之间)钙质砂形状较不规则,表面棱角较多。钙质砂在三轴排水剪切过程中发生颗粒破碎,试样向着级配均匀的方向发展。随着初始围压的增大,颗粒破碎程度加大,土样整体剪胀趋势减小,而破碎引起的能量耗散增加。而在高围压(初始围压为600 k Pa)剪切过程中,仅考虑摩擦耗散,以及同时考虑摩擦、体积耗散两种情况下,计算得到的最大颗粒破碎耗散分别可达土样总输入塑性功的25%和18%。
- 汪轶群洪义洪义国振
- 关键词：钙质砂三轴试验颗粒破碎剪胀能量耗散
- 含气软黏土的不排水抗剪强度计算模型被引量：4
- 2022年
- 含气软黏土广泛分布在世界五大洲,大量离散气泡的存在对软黏土的不排水抗剪强度具有强化或损伤作用,然而目前仍缺乏能综合考虑气相强化与气相损伤竞争机制的含气土不排水剪切强度解析表达式。结合临界状态土力学理论,基于笔者提出的含气土屈服函数,建立了v-ln p’空间下临界状态线截距Γ与土体含气特性(u_(w0),ψ_(0))的数学关系,进而推导了含气软黏土在三轴应力状态下不排水抗剪强度su的理论显式表达式。同时,采用所提出的含气软黏土不排水抗剪强度理论计算公式,分别对比了3种典型的含气软黏土在不同含气特性下的不排水抗剪强度理论预测与试验结果,包括马来西亚高岭土、Combwich黏土和高岭黏土。另外,对比分析了4种不同的含气软黏土不排水抗剪强度理论计算模型的预测误差百分比,证明了提出的基于改进的含气软黏土本构模型的不排水抗剪强度理论计算式的合理性,能够更加准确地同时考虑含气软黏土的气相强化与气相损伤双重效应。
- 郑威威洪义洪义
- 关键词：不排水抗剪强度屈服函数
- 黄海海域风电工程软弱海床强度CPTU原位解译方法被引量：3
- 2023年
- 孔压静力触探试验(CPTU)是目前中国海上风电场工程勘察中应用最多的原位测试方法之一,其缺点在于土体参数无法直接获取,需要通过解译获得,而不同地区的解译参数存在场地特异性。该文依托黄海海域江苏某海上风电工程,开展室内三轴UU、固结快剪、三轴CU试验和原位CPTU,得到江苏海域的黏性土强度随深度的关系,可用于江苏海域黏性土强度的快速评估。基于修正剑桥模型和三轴CU试验得到江苏海域黏性土强度的理论计算公式。基于固结快剪和三轴试验结果得到江苏海域不同黏性土层强度的CPTU解译参数Nkt值的范围分别为11.93~19.99和8.45~16.68,建议采用固结快剪标定得到的Nkt总平均值14.44作为黏性土最优强度(中值)的解译参数。最终建立CPTU孔压比Bq和Nkt的关系,采用建立的Nkt与Bq的关系可较好解译黄海海域黏性土的不排水抗剪强度su,通过标定建立Nkt-Bq关系的方法也可应用于其他海洋岩土工程项目中。
- 王宽君沈侃敏汪明元杜文博洪义
- 关键词：海上风电场孔压静力触探NKT
- 深海硅藻土微观结构及一维压缩特性研究
- 2023年
- 目前陆上及浅海海相软土的微观结构和压缩特性研究较为广泛,而深海软土的微观结构和压缩特性研究较少,但随着海洋工程向深水发展,深海软土的特性值得关注。硅藻土广泛分布于深海海底,是深海软土的一种,其具有多样性,不遵循软土经典规律的特点,目前国内外对原位未扰动样品研究很少。针对西太平洋(水深为4423~4674 m)原位硅藻土样,通过电镜扫描(scanning electron microscope,简称SEM)、压汞试验(mercury intrusion porosimety,简称MIP)、常规一维压缩固结试验及多级荷载下(单级加载维持7 d)一维压缩固结试验,开展深海硅藻土微观结构、压缩特性及次固结特性的试验研究。试验结果表明:深海硅藻土的压缩指数分布在1.70~1.95之间,较其他陆上及浅海海相软土大0.6~1.2左右;且在固结完成后的蠕变阶段,硅藻土仍长时间发生体积变形,且并未出现变形收敛趋于稳定的态势,可能是由于硅藻颗粒外壳的持续破碎所导致,这一假设已被加载阶段的SEM和MIP试验观测结果所证实。
- 洪义洪义姚梦浩王立忠王立忠许冬
- 关键词：微观结构蠕变特性颗粒破碎
- 基于扩展有限元方法的基坑突涌研究被引量：2
- 2019年
- 传统理论基于弹塑性力学计算基坑内部的塑性区域并将塑性区域等价为破坏区域,无法获得具体的突涌位置。文中首次利用扩展有限元方法研究基坑突涌现象,模拟了一处位于加拿大的垃圾填埋场基坑的突涌现象,获得了3个突涌位置和与之对应的涌水通道,与现场结果吻合较好。对影响基坑裂纹扩展的参数进行了分析,结果表明,土体的渗透系数与孔隙率越小,流体粘度越大,则裂纹内孔压越大,最终的裂纹张开尺寸越大。通过对基坑开挖离心机实验进行扩展有限元模拟,确认了基坑突涌中裂纹属于I型张拉裂纹,且窄开挖基坑的突涌位置位于墙后,宽开挖基坑的突涌位置位于基坑内。
- 姜徐彬王立忠洪义
- 关键词：基坑突涌
