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通用小型汽油机振动性能及其生产一致性影响因素分析: 2014年; 通用小型汽油机振动性能影响配套机器的使用性能和可靠性.以168F汽油机为例,在试验研究基础上,使用工程软件对汽油机振动性能进行模拟分析,得出此类汽油机因活塞、连杆用铝合金制造且连杆大小头内无轴套（瓦）,质量较轻、往复运动的惯性力小,曲轴平衡块的尺寸偏差对往复惯性力的平衡量值影响较大,造成批量生产的整机振动性能较差.168F汽油机计算结果表明：原机曲轴平衡块在外圆尺寸公差值内变化,整机当量振动烈度在56.0到102.8 mm/s范围内变动;曲轴平衡块外圆面经机械加工、平衡块半径优化为42.43±0.15 mm后,整机当量振动烈度在56～ 64.1 mm/s范围内,较原机有显著改善.得出了曲轴平衡块外圆尺寸公差控制是有效控制无轴平衡的通用小型汽油机整机振动性能及其生产一致性的关键.; 刘胜吉孙健李志丹王建刘伟; 关键词：通用小型汽油机

考虑未知输入的主动悬架路面高程与等级识别研究被引量：4: 2021年; 通过主动悬架的精确控制提高车辆乘坐舒适性与行驶安全性的基本前提是进行路面高程与等级识别。本文中设计了考虑未知输入的卡尔曼观测器,以获取路面高程信息;根据路面高程建立AR模型,得到路面功率谱密度,并求取兴趣频段内路面功率谱密度均方根值,实现了路面的等级分类。仿真分析了不同工况下路面高程估计方法和路面等级分类方法的准确性,并搭建了试验台架,验证了所提出路面高程估计方法和路面等级分类方法的有效性,为主动悬架的智能控制提供了必要条件。; 丁仁凯蒋俞汪若尘刘伟孟祥鹏孙泽宇; 关键词：主动悬架

通用小型汽油机N_2O形成机理及影响因素被引量：6: 2015年; 目前EPAⅢ阶段排放法规对通用小型汽油机的非常规温室气体N2O提出测量要求。为了对这种非常规排放物在通用小型汽油机上的排放机理进行详细的研究,试验以168F汽油机为基础,按照EPAⅢ阶段排放法规测试要求,分别对发动机使用工况以及氧化催化转换装置对N2O排放影响进行试验研究。试验结果表明:在节气门全开时N2O的排放值随着混合气浓度增大而增大,在通用小型汽油机采用功率混合气浓度时,N2O排放约为31×10-6。与原机相比,加装氧化催化转换装置后,CO降低了88.8%,NO降低了51.2%,N2O降低了76.3%。根据EPAⅢ阶段排放法规,综合比较CO和THC+NOX比排放后,在混合气浓度为0.86,CO比排放为145.4g·(kW·h)-1,THC+NOX的比排放11.6g·(kW·h)-1,此时N2O的比排放为0.21g·(kW·h)-1。; 刘伟刘胜吉王建张明辉; 关键词：温室气体通用小型汽油机 N2O

考虑执行器响应时滞的磁流变悬架H_(2)/H_(∞)鲁棒控制研究被引量：1: 2022年; 针对磁流变阻尼器响应时滞对半主动悬架系统控制效果和稳定性造成的不良影响,设计了一种时滞H_(2)/H_(∞)鲁棒控制器对执行器输入的定常时滞进行鲁棒控制,推导了控制器反馈控制增益和系统临界时滞;开展了磁流变阻尼器力学试验并对Bingham模型实现参数识别;基于MotoTron平台完成了驱动电流PI控制参数整定,使阻尼器响应时滞降低到临界时滞以内。仿真结果表明:C级随机路面下,所设计的时滞H_(2)/H_(∞)鲁棒控制器相比被动悬架和不考虑时滞的鲁棒控制器,车身加速度和悬架动挠度分别降低了24.52%、9.79%、11.26%和7.19%,乘坐舒适性得到明显改善,轮胎动载荷相比鲁棒控制优化了3.21%,兼顾了行驶安全性。为进一步验证时滞H_(2)/H_(∞)鲁棒控制器实际工作性能,设计了悬架ECU,开展了单轮悬架台架试验。试验结果表明:时滞H_(2)/H_(∞)鲁棒控制器能保证时滞输入系统的控制性能和稳定性。; 孙东汪若尘丁仁凯刘伟孟祥鹏; 关键词：半主动悬架 PI控制

液化石油气与汽油燃烧特性的对比试验研究: 2014年; 在点燃式发动机上分别燃用液化石油气和汽油,通过采集示功图并进行放热规律计算,对两种燃料在相似工况、相同过量空气系数下的燃烧特性进行对比分析。结果表明,在不改变样机结构和点火提前角的情况下,燃用液化石油气造成样机最大输出功率下降了7.64%。标定工况下,过量空气系数的变化对样机燃用汽油时的功率影响较大。两种燃料标定工况下的比热耗均随过量空气系数的增大而降低,但液化石油气降低的幅度较小。相似工况、相同过量空气系数下,相对于汽油,液化石油气的滞燃期短,燃烧持续期短,燃烧速度快。; 王建陈玉炜孙健刘胜吉刘伟; 关键词：液化石油气汽油示功图燃烧特性

满足美国EPA 3排放法规的188F汽油机机内净化研究被引量：2: 2017年; 为满足通用小型汽油机美国EPA 3排放法规的要求,对188F汽油机运用气道稳流试验、缸压采集试验、累计放热率计算等方法,研究气道流通系数、混合气浓度和点火提前角对汽油机CO、HC和NO_x排放的影响,分析排放特性、缸内燃烧压力、燃烧放热率、缸内温度的变化规律。结果表明:改进气道结构后,最大气门升程时进气道和排气道的流通能力分别增大39.5%和34.2%,气缸进气量增加,功率增大0.73 kW、燃油消耗率下降8.1 g/(kW·h),排放降低;点火提前角不变,改变过量空气系数φ_a大小,各工况下HC+NO_x存在一个最低值,研究得出低排放的理想混合气浓度特性,即标定工况下采用浓混合气(φ_a为0.835)以满足美国EPA 3排放法规,且过量空气系数随负荷的减小逐渐增大;其他参数不变,推迟点火提前角可以有效抑制NO_x、HC排放,但功率降低、燃油消耗率增加,综合考虑选取点火提前角为18°CA。188F汽油机经250 h劣化试验的CO和HC+NO_x排放结果为312.5 g/(kW·h)和7.1 g/(kW·h),低于美国EPA 3的610 g/(kW·h)和8.0 g/(kW·h)的限值,达到排放法规要求。研究工作为低排放通用小型汽油机研发提供了可供参考的技术路线。; 刘胜吉王雪丰刘伟王建; 关键词：通用小型汽油机气道点火提前角混合气浓度

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刘伟