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纳米晶复合Nd_(10)Fe_(76)B_(10)Nb_(4-x)Zr_x(x=0～4)永磁合金的磁性能研究被引量：3: 2013年; 采用熔体快淬法制备了成分为Nd10Fe76B10Nb4-xZrx(x=0～4)的合金条带,退火处理后得到了纳米晶复合永磁合金。利用振动样品磁强计(VSM)分析了该合金体系的退磁曲线、磁交互作用曲线(δM-H曲线)、磁化率χ随外加磁场变化曲线,研究了其磁性能及软、硬磁性相间的交换耦合作用的变化。结果表明,添加适量的Zr元素可细化晶粒,从而有效地增强合金中软、硬磁性相间的交换耦合作用,进而提高合金的综合磁性能。当Zr含量为2%(原子分数)时,制得的合金具有最佳的综合磁性能:jHc=1059.16kA/m,Br=1.08T,(BH)max=185.72kJ/m3。; 刘洁谭晓华徐晖陶雪云白琴侯雪玲; 关键词：纳米晶复合磁性能交换耦合作用

大块非晶Nd_(60)Fe_(20)Co_(10)Al_(10)合金在晶化过程中磁粘滞行为的研究被引量：1: 2017年; 通过铜模吸铸法制备出了Nd_(60)Fe_(20)Co_(10)Al_(10)大块非晶合金,研究了该合金在晶化过程中的结构与磁性能,并利用等待时间法研究了其在晶化过程中的磁粘滞行为,结果表明:在453~783 K温度退火时,合金的磁性能变化不大。当退火温度高于783 K时,合金的剩余磁化强度(M_r)、饱和磁化强度(M_s)和矫顽力(_iH_c)的值均急剧降低,在803K退火后,合金完全晶化,铁磁性消失。当合金在703和753 K退火后,合金的激活体积v_a和激活直径Da的数值变化不大,而合金的扰动场H_f则呈现先上升后下降的现象,并且在703 K时达到最大值,这是因为703 K样品中存在的亚稳相造成了扰动场的增加。此外,还讨论了这些微观磁性参数与合金宏观磁性能的关联性。; 产斯飞谭晓华刘洁徐晖鲁波; 关键词：大块非晶合金晶化磁性能

快淬速度对Nd_(9.5)Fe_(76)Zr_3Co_5B_(6.5)纳米晶复合永磁合金磁性能和微观结构的影响被引量：1: 2014年; 以Nd9．5 Fe76 Zr3 Co5 B6．5合金为研究对象，研究了不同快淬速度（8～65n1／s）对合金的磁性能、交换耦合作用和微观结构的影响。结果表明，快淬速度对合金退火后的微观结构和磁性能具有显著地影响，适当的快淬速度将使合金退火后的晶粒细化、分布均匀，提高软、硬磁性相间的交换耦合作用，进而提高合金的磁性能。当淬速为15m／s时，合金退火后具有最佳的综合磁性能：Br=0．976T，Hcj=711．57kA／m，（BH）max=150．61kJ／m3。; 马乐徐晖白琴侯雪玲潘攀刘洁; 关键词：快淬速度纳米晶复合磁性能交换耦合作用微观结构

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe系纳米晶复合永磁合金的磁黏滞行为及其交互作用被引量：1: 2016年; 利用扫描速率法研究纳米晶复合永磁合金Nd_(8.5)Fe_(76)Co_5Zr_3B_(6.5)Dy_1,Nd_(9.5)Fe_(75)Co_5Zr_3B_(6.5)Nb_1和Nd_(9.5)Fe_(75.4)Co_5Zr_3B_(6.5)Ga_(0.6)的磁黏滞行为,计算了合金的扰动场及磁交换长度,分析了其交互作用、微观结构和磁性能之间的关系.结果表明,3种合金的扰动场分别为4.80,4.87和5.09 k A/m;磁交换长度差别不大,分别为4.53,4.41和4.20 nm.Nd_(9.5)Fe_(75)Co_5Zr_3B_(6.5)Nb_1合金的交互作用最强,主要是因为合金中的晶粒尺寸细小(约为15 nm)且分布均匀.3种合金均呈单一的硬磁特征,其中Nd_(9.5)Fe_(75.4)Co_5Zr_3B_(6.5)Ga_(0.6)合金磁化反转的一致性最好,使得其剩磁较高,最大磁能积较大.; 李维丹谭晓华任科智刘洁徐晖; 关键词：微观结构

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刘洁