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多级潮汐流人工湿地对城市污水处理厂生产废水中典型污物的去除特征被引量：6: 2017年; 采用多级潮汐流人工湿地处理城市污水处理厂生产废水(NH_4^+-N的质量浓度平均为817.6 mg/L),以豆石、砾石和建筑废砖作为人工湿地填料,平均水力负荷为0.618 m^3/(m^2·d)条件下,研究其对污染物的去除特征。结果表明,在系统运行阶段,进水NH_4^+-N、TN、PO_4^(3-)-P的质量浓度及COD的平均分别为817.6、819.0、17.86 mg/L及379.46mg/L,出水NH_4^+-N、TN、PO_4^(3-)-P的质量浓度及COD的平均分别为11.46、316.4、8.81 mg/L及43.99 mg/L,平均去除率分别为97.88%、61.37%、49.32%及88.41%;平均硝化速率为(20.79±2.26)g/(m^2·d),硝化进程良好;平均反硝化速率为(13.09±2.58)g/(m^3·d),出水中TN主要为NO_3^--N(平均质量浓度为277.3 mg/L)。尽管平均反硝化速率较高,但为进一步降低生产废水回流所引起的TN的循环累积量,需进一步强化反硝化进程。; 吴雷杨永哲丁达江赵立程果; 关键词：人工湿地生产废水脱氮 COD

人工湿地-EAS系统在污泥厌氧消化液脱氮中的应用被引量：2: 2017年; 采用多级垂直流人工湿地(MVF-CWs)处理城市污水处理厂剩余污泥厌氧消化液(ES-DW),以潮汐流方式运行强化硝化,以剩余活性污泥(EAS)为碳源强化反硝化,研究NH_4^+-N和TN的去除特征。结果表明:MVF-CWs系统中,NH_4^+-N平均去除率为(99.02±0.92)%,NH_4^+-N去除负荷为429.85 g/(m^2·d);TN平均去除率为(61.10±10.06)%,TN去除负荷为162.65 g/(m^2·d)。利用剩余活性污泥胞内碳源对人工湿地出水强化反硝化,当EAS与人工湿地出水的体积比为4∶1时,TN平均质量浓度由(79.87±27.02)mg/L降为(19.96±0.91)mg/L,平均反硝化速率为(1.47±0.58)g/(m^3·h)。该工艺条件下,可将城市污水处理厂剩余污泥厌氧消化液回流引起的氮循环累积量降低97.46%。; 程果杨永哲高壮黄达吴雷; 关键词：人工湿地硝化反硝化活性污泥

分段进水对深层床潮汐流人工湿地硝化-反硝化性能的影响被引量：5: 2016年; 为了克服传统人工湿地占地面积大、TN去除率低的问题,采用深层床潮汐流人工湿地系统处理生活污水。结果表明,未分段进水条件下(水力负荷为0.42 m^3/(m^2·d)),COD和NH4^+-N平均去除率分别为82.28%和98.28%;分段进水条件下(水力负荷0.53 m^3/(m^2·d)),COD与NH_4^+-N均去除率分别为67.10%和99.48%。随着分段进水的设置,出水TN的质量浓度平均由53.22 mg/L降低至19.23 mg/L,平均去除率由33.74%升高至70.77%;在设置分段进水点的第2级人工湿地单元,硝化速率由14.40 g/(m^3·d)提高至38.39 g/(m^3·d),反硝化速率由2.79 g/(m^3·d)提高至20.96 g/(m^3·d)。在工况2条件下,每处理1 m3的生活污水需要的占地面积为1.88 m^2,仅为传统人工湿地占地面积的12.37~18.80%。; 丁达江杨永哲吴雷张琼岳山; 关键词：人工湿地分段进水

多级潮汐流人工湿地对污泥厌氧消化液中氨氮及有机物的去除特征被引量：3: 2016年; 针对城市污水处理厂污泥厌氧消化液回流而引起城市污水处理厂处理系统内氨氮累积的问题,采用多级潮汐流人工湿地(MTF-CWs),研究MTF-CWs对污泥厌氧消化液中氨氮和有机物的去除特征及其主要去除途径。经过260 d的运行,结果表明,NH_4^+-N和COD平均进水浓度分别为859.55 mg·L^(-1)和446.52 mg·L^(-1),MTF-CWs对NH_4^+-N和COD均有较好的处理效果,平均去除率分别为66.50%和47.10%。在MTF-CWs中,转化为NO_2^--N和NO_3^--N占被去除NH_4^+-N的73.21%,硝化反应是NH_4^+-N去除的主要途径,MTF-CWs的平均硝化速率为0.3 kg·(m^3·d)^(-1)。TN的平均去除率为17.63%,去除效果较差,其原因在于原水中缺少反硝化所需要的碳源。; 赵立吴雷杨永哲; 关键词：人工湿地氨氮去除硝化

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吴雷