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4Cr5MoSiV1钢的热变形行为及热加工图被引量：7: 2013年; 利用Gleeble-1500D热模拟试验机对4Cr5MoSiV1钢在950℃~1100℃,应变速率为0.01~10.0 s-,最大应变量为50%的条件下进行了热压缩实验。结果表明:真应变–应力曲线在应变速率为10 s-时出现波动现象;经计算得到4Cr5MoSiV1钢的激活能为416.16 kJ±183;mol-,建立该合金的本构方程形式为ε=6.8×10^15[sinh(0.00605σ)]^6.4exp(-50055.3/T),经验证与实验结果吻合较好;基于动态材料模型建立的热加工图可分为两个区域,在低应变速率0.01 s-和0.1 s-时为加工稳定区,且变形温度为1050℃时,能量耗散功率达到最大值0.3;在高应变速率1 s-和10 s-时为加工失稳区。结合变形组织的分析,合金在稳定区下具有较好的热加工性能。; 康福伟王焕敏张雪敏白鑫张强郭二军; 关键词：4CR5MOSIV1钢激活能本构方程热加工图

基于阻抗法煤体中瓦斯水合动力学研究: 2017年; 为探寻水合物技术在瓦斯突出防治方向上的应用工艺,利用瓦斯水合固化过程阻抗特性监测实验装置,研究4组不同煤体孔隙裂隙分布对瓦斯水合过程的影响,获取了煤体中瓦斯水合过程阻抗曲线,计算了瓦斯水合物生长速率与含气量。结果表明:实验釜上层位阻值增大,中层位与下层位阻值减小,瓦斯水合物集中在实验釜上层位与中层位形成;相同热力学条件下4组体系中瓦斯水合物生长速率分别为0.180,0.083,1.747,0.448 cm^3/min,水合物含气率分别为1.9×10^(-3),6.3×10^(-3),2.1×10^(-3),1.6×10^(-3)mol/cm^3,说明孔隙裂隙较发育煤体中瓦斯水合速率较快,所形成水合物具有较高的含气量。不同孔隙裂隙煤体中单位体积瓦斯水合物含气量不同,孔隙裂隙较发育煤体中瓦斯水合物形成量较大,基于准均匀占据理论,孔隙裂隙较发育煤体中瓦斯水合物所含空晶笼较多。; 张强张强张辉张辉刘传海; 关键词：瓦斯阻抗孔隙裂隙

Al-Ti-B-Ce细化剂的制备: 采用K2TiF6,KBF4 和Al-20Ce 为原材料制备Al-Ti-B-Ce 合金细化剂。采用金相(OM)、X-射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等实验方法,研究了稀土加入量对Al-Ti-B-Ce 合金组织的影响,...; 张强高斌耿海龙刘谦余泽忠康福伟; 关键词：长效性

基于阻抗特征煤体中瓦斯因素对水合动力学的影响: 2019年; 为研究不同瓦斯赋存条件下水合机理防治煤与瓦斯突出的基础规律,利用阻抗特性监测与高压瓦斯水合实验一体化装置,针对4种瓦斯气体分别在4种赋存压力(4 MPa,5 MPa,6 MPa,7 MPa)条件下开展煤体中瓦斯水合实验,根据阻抗特征获取了瓦斯水合物形成诱导时间,计算了煤体中瓦斯水合物生长速率与饱和度。结果表明:煤体中瓦斯水合过程中上层位与中层位阻抗逐渐增大,下层位阻抗逐渐减小,瓦斯水合物主要分布于上层位与中层位煤体中;随初始压力变化瓦斯水合物形成诱导时间未呈现规律性变化,随着混合气中CH_4浓度的下降,诱导时间先减小后增大,实验范围内平均诱导时间为41 min,分布范围为18～74 min;随初始压力与瓦斯气体组分浓度的变化煤体中瓦斯水合物平均生长速率呈振荡变化趋势,平均生长速率均值为0.58 cm^3·min^(-1),最快为0.84 cm^3·min^(-1);煤体中瓦斯水合物的饱和度随初始压力与瓦斯中CH_4浓度的增大呈逐渐升高的变化趋势,水合物饱和度范围为17.03%～57.03%。; 张强张强张辉张辉刘传海; 关键词：瓦斯水合物阻抗动力学参数饱和度

变质及熔体处理对过共晶铝硅合金组织的影响被引量：8: 2013年; 为了研究变质及熔体处理对过共晶铝硅合金组织的影响,采用光学显微镜、扫描电子显微镜等技术研究了Cu-14%P(质量分数)磷铜变质、Al-10%RE(质量分数)混合稀土变质以及熔体处理的过共晶铝硅合金组织变化特点.结果表明,熔体处理未能使初晶硅细化,但出现了部分共晶组织被初晶硅晶粒包裹的现象;磷铜变质剂对初晶硅有良好的细化变质作用,组织弥散细小,尖锐的棱角变得圆滑.Al-10%RE(质量分数)混合稀土变质剂对初晶硅与共晶硅都有一定的细化作用,但对初晶硅的变质效果不如Cu-14%P(质量分数)变质剂,且变质不均匀,而对共晶硅的细化效果优于磷铜变质剂的细化效果.; 康福伟弥宁李晨张强白鑫; 关键词：过共晶铝硅合金熔体处理变质

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张强