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RE与Ti复合变质对铸造5CrNiMo模具钢组织和性能的影响被引量：2: 2018年; 研究了稀土(RE)与Ti复合变质对5Cr Ni Mo模具钢铸态和热处理组织与性能的影响。结果表明,变质和未变质5Cr Ni Mo铸锭宏观组织由表面细晶区、柱状晶区和中心等轴晶组成,RE、Ti变质缩小柱状晶区宽度、细化中心等轴晶,0.02%RE+0.10%Ti变质使柱状晶宽度与铸锭半径之比由未变质的0.48降低至0.28,中心等轴晶尺寸从1 700μm细化至200μm,RE变质减少钢中Mn S夹杂物数量,并使偏析于晶界的Ti C由杆状转变为粒状。经过900℃×2h+570℃×2 h调质处理后,5Cr Ni Mo钢的组织为回火索氏体,索氏体保留了原马氏体形态。相较于未变质,RE与Ti复合变质试样调质态抗拉强度提高10.7%,达到1 232 MPa,伸长率和硬度分别为16.4%和35.6 HRC。RE与Ti复合变质,细化晶粒,增加回火过程中晶内析出相的数量,产生沉淀强化作用。; 马伟亮蔡启舟程婧璠赵炳怡李冰柳波; 关键词：调质处理力学性能

RE与Ti变质铸造5CrNiMo模具钢的高温磨损行为被引量：1: 2018年; 研究了RE与Ti变质铸造5CrNiMo模具钢从室温～600℃的磨损行为,采用SEM、EDS和XRD等对磨损表面和截面形貌,以及磨屑形貌与成分进行了分析,探讨了其高温磨损机制。结果表明,随着温度升高,铸造5CrNiMo模具钢的摩擦系数先降低后升高,RE变质与(RE+Ti)复合变质钢在300℃、未变质和Ti变质钢在450℃时摩擦系数出现最小值。变质与未变质铸造5CrNiMo模具钢的磨损失重随温度升高先增加,当温度超过300℃后开始下降;相对于未变质试样,RE变质、Ti变质和(RE+Ti)复合变质试样的最大磨损失重分别下降了14.3%、27.5%和30.5%。高温磨损试样表层氧化产物为Fe_2O_3和Fe_3O_4,疲劳裂纹引起的剥落磨屑为块状及少量长片状氧化物。当温度低于150℃时,(RE+Ti)变质5CrNiMo钢的低温磨损机制为犁削磨损和磨粒磨损,300℃时为粘着磨损和氧化磨损,当温度超过450℃后,磨损机制转变为氧化剥落磨损和疲劳磨损。; 柯丹马伟亮蔡启舟; 关键词：变质处理高温磨损

TiN/Ti细化剂加入量对Al-7.0Zn-2.5Mg-2.5Cu合金铸态组织和性能的影响被引量：1: 2014年; 采用高能球磨的方法制备了一种纳米TiN/Ti复合晶粒细化剂,研究了该细化剂的加入量对Al-7.0Zn-2.5Mg-2.5Cu合金铸态组织和性能的影响。结果表明,纳米TiN/Ti复合晶粒细化剂对合金具有良好的细化效果。当细化剂的加入量为0.3%时,合金的平均晶粒尺寸由未添加细化剂的297.5μm细化至178μm,初生α相细化同时,组织中的共晶体被细化分散。加入量为0.5%时,晶粒尺寸又呈增大趋势。细化剂添加量小于0.3%时,合金的抗拉强度及显微硬度随着细化剂加入量的增大而增加。当细化剂的加入量为0.3%时,抗拉强度与显微硬度均达到最大值,抗拉强度为243.9 MPa,较未添加细化剂试样提高了近10%;显微硬度为HV143.5,较未添加细化剂试样提高了20%。其拉伸断口为脆性解理断口和撕裂棱组成的复合断口。; 李欣蔚马伟亮干路罗强蔡启舟; 关键词：晶粒细化剂

热处理对B+Sb细化变质ZL101合金组织和性能的影响被引量：2: 2018年; 通过对添加B和Sb细化变质的ZL101合金进行固溶和时效处理,研究了热处理对合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,添加B和Sb后,共晶Si由粗大片状变成细小针状,长条状初生α-Al等轴化。在相同热处理工艺下添加B和Sb的合金组织中共晶Si充分球化,尺寸分布更均匀,基体中析出时效相更多更弥散,此时合金显微硬度(HV)由未细化变质的102.4提高到114.6。当热处理工艺为540℃×6h固溶+190℃×5h时效时,添加B和Sb的合金抗拉强度和伸长率最高,分别为332.8 MPa和11.73%,相比于未细化变质合金,提高了21.6%和90.7%,并且断口中出现大量均匀细小的等轴状韧窝结构。; 柳波蔡启舟赵炳怡程婧璠李冰马伟亮; 关键词：ZL101合金固溶时效 SB

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马伟亮